МДС 41-1.99
МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЕ ПРИ ПОЖАРЕ
(к СНиП 2.04.05-91*)
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. РАЗРАБОТАНЫ ГПК НИИ СантехНИИпроект.
Авторы - канд. тех. наук Б.В.Баркалов, инженеры В.А.Орлов, Т.И.Садовская.
2. ОДОБРЕНЫ Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию.
ВВЕДЕНИЕ
Настоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* "Отопление, вентиляция и кондиционирование".
Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных, жилых, производственных, административно-бытовых и складских зданий.
В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий, разработанная институтом.
При определении потерь давления по массовой скорости, кг/см
, и скоростному давлению, Па, в воздуховодах систем удаления дыма из помещений, в которых непосредственно произошел пожар, необходимо руководствоваться формулами, приведенными в 1-м разделе Рекомендаций.
Во 2-м разделе приведены материалы, разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП, подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы.
1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ
1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном помещении:
а) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05, 2.08.01, 2.08.02, 2.09.02, 2.09.04 и 2.11.01;
б) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых, производственных зданий высотой более 26,5 м;
в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее - без естественного освещения), производственных зданий категорий А, Б и В с числом этажей 2 и более.
Требование не распространяется на коридор, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма.
Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04.
1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора (прил.1-6).
Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях, принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма - 300 °С, удельный вес дыма - 6 Н/м
, плотность дыма - 0,61 кг/м
.
Радиус действия дымового клапана - 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, принимается не более 30 м.
1.3. Количество дыма, кг/с, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, следует рассчитывать по формулам:
для жилых зданий
; (1)
для общественных, административно-бытовых и производственных зданий
, (2)
где 
- ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м;
- высота двери, м; при 
< 2 м принимается 
= 2 м, при 
> 2,5 м принимается 
= 2,5 м;
- коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1, при эвакуации менее 25 чел. - 0,8.
1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па, рассчитывают по формуле
, (3)
где 
- коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2, с коленом 45° - 1,32;
- коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [1];
- массовая скорость дыма в проходном сечении 
клапана, кг/(с·м
);
;
массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7-10 кг/(с·м
).
- плотность дыма, при температуре 300 °С принимается 0,61 кг/м
.
1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле
, (4)
где 
- коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый 1,1. Если величина потерь давления на трение 
дана в кгс/м
, то при расчетах в Па принимается 
= 1,1 · 9,81 = 10,8;
- потери давления на трение, кг/м
, по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций;
- коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона - 1,7, из кирпича - 2,1, для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, - 2,7, для стальных воздуховодов - 1,0. Для других материалов коэффициент определяется по табл.22.11, 22.12 справочника [1];
- длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.;
- массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/(с·м
);
- плотность дыма, кг/м
.
Таблица 1
Потери давления на трение в стальных воздуховодах
|
|
Потери давления на трение | |||
|
|
0,25 |
0,35 |
0,5 |
0,7 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
0,13 |
0,11 |
0,08 |
0,07 |
|
50 |
0,16 |
0,14 |
0,10 |
0,09 |
|
60 |
0,19 |
0,17 |
0,12 |
0,11 |
|
70 |
0,22 |
0,19 |
0,17 |
0,12 |
|
80 |
0,25 |
0,22 |
0,16 |
0,14 |
|
90 |
0,28 |
0,24 |
0,18 |
0,16 |
|
100 |
0,31 |
0,27 |
0,20 |
0,17 |
|
110 |
0,34 |
0,29 |
0,22 |
0,19 |
|
120 |
0,37 |
0,32 |
0,24 |
0,20 |
|
130 |
0,39 |
0,34 |
0,26 |
0,21 |
|
140 |
0,42 |
0,37 |
0,27 |
0,22 |
|
150 |
0,45 |
0,39 |
0,29 |
0,25 |
|
160 |
0,48 |
0,41 |
0,31 |
0,26 |
|
170 |
0,51 |
0,45 |
0,33 |
0,28 |
|
180 |
0,54 |
0,47 |
0,35 |
0,30 |
|
190 |
0,57 |
0,49 |
0,37 |
0,31 |
|
200 |
0,62 |
0,54 |
0,40 |
0,33 |
, кгс/м
, на 1 м в воздуховодах поперечным сечением, м
1.6. Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м участке определяется по формуле
, (5)
где 
- площадь проходного сечения клапана, м
;
- потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы, 
.
1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания, кг/с, определяется в первом приближении по формуле
, (6)
где 
- количество дыма по формуле (1) или (2) и расход воздуха через закрытый клапан по формуле (5);
- число этажей в здании, в которых предусматривается удаление дыма.
1.8. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты 
, кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле
, (7)
где 
- потери давления на трение, кгс/ м
, при среднем скоростном давлении 
, Па;
- коэффициент по п.1.5;
- высота этажа здания, м;
- число этажей в здании;
;
- на 1-м участке;
- в устье шахты;
;
- по формуле (3), Па;
- потери давления на 1-м участке, Па.
Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/(с·м
).
1.9. Расход воздуха, кг/с, подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты 
, Па, определяется по формуле
, (8)
где 
- по п.1.6, 
- по п.1.8.
1.10. Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с, определяется во втором приближении по формуле
, (9)
где 
- соответственно по п.1,6 и 1,9;
- число этажей в здании;
- количество дыма, кг/с, по п.1.3.
1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора - 
, Па, рассчитывается по формуле (4) при расходе 
.
1.12. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление) определяются по формуле
, (10)
где 
- по формуле (7) и 
- по п.1.5.
1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с, определяются при давлении 
и по табл.2 Рекомендаций
, (11)
где 
- удельный расход воздуха 
, кг/(с·м
) на 1 м
внутренней поверхности воздуховода (табл.2);
- периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;
- длина участков сети воздуховодов, м;
- коэффициент для прямоугольных воздуховодов, равен 1,1.
Таблица 2
Удельный расход воздуха на 1 м
внутренней поверхности воздуховода
, кг/(с·м
)
|
Класс воздуховода |
Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховода к вентилятору, Па | ||||||||||
|
|
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
1200 |
1400 |
1600 |
1800 |
2000 |
2200 |
|
П |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,3 |
1,5 |
1,6 |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
|
Н |
1,2 |
1,9 |
2,5 |
3,1 |
3,6 |
4,0 |
4,5 |
4,8 |
5,4 |
5,7 |
6,0 |
1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с
. (12)
1.15. Потери давления в сети до вентилятора 
, Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле
. (13)
1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м
, рассчитывается по формуле
, (14)
а температура смеси газов 
.
1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается.
1.18. Потери давления в выхлопной трубе 
рассчитываются по п.1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети
. (15)
1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты 
и выхлопной трубы 
, Па
, (16)
где 
- плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м
;
- плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м
;
- удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м
, рассчитывается по формуле 
; здесь 
- температура наружного воздуха.
1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле
, (17)
где 
- по п.1.18, 
- по п.1.19.
1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления 
, Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов 
, м
/ч, на выходе из вентилятора. 
и 
определяются по формулам:
; (18)
. (19)
По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления.
1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса "П" (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса "Н" (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*.
1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов.
Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов.
1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем.
Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч.
Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями.
Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17-этажного жилого дома в г. Иванове.
Исходные данные:
Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °С (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.
Решение:
1. Определяем расход дыма по формуле (1)
= 0,95 · 0,9 · 2,2
= 2,79 кг/с = 10044 кг/ч.
2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (прил.2) размером 800х500 мм с проходным сечением 0,35 м
и шахту размером 800х500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) 
= 2,79/0,35 = 8,0 кг/(с·м
) и в шахте
= 2,79 / 0,4 = 6,98 кг/(с·м
).
3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)
= 2,5 · 8,0
/ (2·0,61) = 131 Па,
где 
= 2,5.
4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при 
= 1,7 и скоростном давлении 
= 6,98
/ (2 · 0,61) = 40 Па рассчитаны по табл.1 и формуле (4)
= 10,8 · 0,1 · 1,7 · 2,8 = 5,2 Па,
где 
= 0.
5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении
= 131 + 5,2 = 136,2 Па;
= 0,0112 (0,35 · 136,2)
= 0,077 кг/с.
6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6)
= 2,79 + 0,077·16 = 4,02 кг/с.
7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты 
, кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)
= 10,8 · 0,13 · 1,7 · 2,8 · 16 + 0,1 · 16 · 55 + 131 + 5,2 = 330 Па,
где 
= 0,13 кгс/м
по табл.1 при скоростном давлении 55 Па;
= 1,7 по п.1.5;
·0,5 = (40 + 70)·0,5 = 55 Па;
= (2,79 / 0,4)
/ (2 · 0,61) = 40 Па на 1-м участке;
= (4,02 / 0,4)
/ (2 · 
) = (10,05)
/ (2 · 0,72) = 70 Па в устье шахты;
= 4,02 / [2,79 / 0,61 + (4,02 - 2,79) / 1,2] = 0,72 кг/м
;
= 131 Па;
= 5,2 Па.
8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при 
= 330 Па определяем по формуле (8)
= 0,0112 (0,35 · 330)
= 0,12 кг/с.
9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже (
= 2,79 кг/с) определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат)
= (0,077 + 0,12)·0,5 · 16 + 2,79 = 4,37 кг/с.
10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600х600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют:
= 10,8 · 0,25 · 7 + 0,5 · 2 · 102 = 121 Па
при скоростном давлении в воздуховоде (4,37 / 0,36)
/ (2 · 0,72) = 102 Па и 
= 0,25 кгс/м
.
11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)
= 330 + 121 = 451 Па.
12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11)
= 1,1(0,0021 · 2,6 · 2,8 · 16 + 0,00065 · 2,4 · 7) = 0,282 кг/с,
где 0,0021 кг/(с·м
) - по табл.2 для шахты из бетона;
0,00065 кг/(с·м
) - по табл.2 для стального воздуховода.
13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12)
= 4,37 + 0,282 = 4,65 кг/с.
14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13)
= 451·[1 + (4,65 / 4,02)
]·0,5 = 527 Па.
15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14)
= 4,65 / [2,79 / 0,61 + (4,65 - 2,79) / 1,2] = 0,76 кг/м
.
Температура газов перед вентилятором по п.1.16 равна:
= (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 192 °С.
16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м
). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу 
= 4,65 / 0,4 = 11,63 кг/(с·м
) и скоростное давление составит 11,63
/ (2 · 0,76) = 89 Па.
Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны:
= 10,8 · 0,18 · 5 + 2,0 · 89 = 188 Па.
17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:
= 527 + 188 = 715 Па.
18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года 
= 3463 / (273 + 27) = 11,54 Н/м
и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м
определяем по формуле (16)
= 45[11,54 - (0,76 + 0,61) · 4,95] + 5(11,54 - 0,76 · 9,81) = 234 Па.
19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)
=715 - 234 = 481 Па.
20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18)
= 1,2 · 481 / 0,76 = 760 Па.
21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна:
= 3600 · 4,65 / 0,76= 22026 м
/ч.
Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве.
Исходные данные:
Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °С (параметры Б).
Решение:
1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент 
= 1,0
= 1,2 · 0,9 · 2,2
· 1,0 = 3,52 кг/с.
2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (прил.3) размером 800х500 мм с проходным сечением 0,4 м
и дымовую шахту из листовой стали 800х600 мм (
= 685 мм).
Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна:
= 3,52 / 0,4 = 8,8 кг/(с·м
),
массовая скорость дыма в шахте 
= 3,52 / 0,48 = 7,33 кг/(с·м
).
3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)
= 2,5 · 8,8
/ (2 · 0,61) = 158,7 Па,
где 
= 2,5.
4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при 
= 1,0 и скоростном давлении 
= 7,33
/ (2 · 0,61) = 44 Па рассчитаны по табл.1 и формуле (4)
= 10,8 · 0,1 · 1,0 · 3,6 = 3,9 Па,
где 
= 0.
5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении
= 158,7 + 3,9= 162,6 Па;
= 0,0112 (0,4 · 162,6)
= 0,091 кг/с.
6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6)
= 3,52 + 0,091(20-1) = 5,25 кг/с.
7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты 
, кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)
= 10,8 · 0,15 · 1,0 · 3,6 · 19 + 0,1 · 19 · 63 + 162,6 = 393 Па,
где 
= 0,15 кгс/м
по табл.1 при скоростном давлении 63 Па;
= 1,0 по п.1.5;
· 0,5 = (44 + 82) · 0,5 = 63 Па;
= 44 Па;
= (5,25 / 0,48)
/ (2 
) = 10,94
/ (2 · 0,73) = 82 Па;
= 5,25 / [3,52 / 0,61 + (5,25 - 3,52) / 1,2] = 0,73 кг/м
;
= 162,6 Па.
8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при 
= 393 Па определяем по формуле (8)
= 0,0112 (0,4 · 393)
= 0,14 кг/с.
9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже 
= 3,52 кг/с определяем по формуле (9)
= (0,091 + 0,14) · 0,5 · (20-1) + 3,52 = 5,71 кг/с.
10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят:
= 10,8 · 0,15 · 5 + 0,35 · 89 = 39 Па,
при скоростном давлении в воздуховоде (5,71 / 0,5)
/ (2 · 0,73) = 89 Па и 
= 0,15 кгс/м
.
11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)
= 393 + 39 = 432 Па.
12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 432 Па по формуле (11)
= 1,1(0,0006 · 2,8 · 3,6 · 19) + 0,0006 · 2,5 · 5 = 0,134 кг/с,
где 0,0006 кг/(с·м
) - по табл.2 для стального воздуховода.
13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен:
= 5,71 + 0,134 = 5,84 кг/с.
14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны:
= 432·[1 + (5,84 / 5,25)
]·0,5 = 483 Па.
15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна:
= 5,84 / [3,52 / 0,61 + (5,84 - 3,52) / 1,2] = 0,76 кг/м
.
Температура газов перед вентилятором по п.1.16 равна:
= (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 191 °С.
16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм длиной 5 м. Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу 
= 5,84 / 0,5 = 11,68 кг/(с·м
) и скоростное давление составит 11,68
/ (2 · 0,76) = 90 Па.
Потери давления на выхлопе по формуле (4)
= 10,8 · 0,15 · 5 + 2,0 · 90 = 188 Па.
17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:
= 483 + 188 = 671 Па.
18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве 
= 3463 / (273 + 28,5) = 11,49 Н/м
и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м
определяем по формуле (16)
= 70[11,49 - (0,76 + 0,61) · 4,95] + 5(11,49 - 0,76 · 9,81) = 350 Па.
19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)
= 671 - 350 = 321 Па.
20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен:
= 1,2 · 321 / 0,76 = 507 Па.
21. Производительность вентилятора по формуле (19)
= 3600 · 5,84 / 0,76= 27663 м
/ч.
Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по прил.1-6.
2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,
ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ
2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п.5.15 СНиП 2.04.05, проектировать подачу наружного воздуха:
а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;
б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;
в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;
г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;
д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.
2.2. При расчете противодымной защиты согласно п.5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать:
а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании;
б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;
в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па;
г) давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па;
д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях;
е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями.
2.3. Для противодымной защиты согласно п.5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать:
а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц;
б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;
в) установку обратного клапана у вентилятора;
г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма.
2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "А".
Приточная противодымная вентиляция узла "А" проектируется для лифтовой шахты согласно п.2.1,а настоящих Рекомендаций.
Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.
2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па,
, (20)
где 
- дано для других планировок;
- расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п.2.2, а;
- плотность наружного воздуха, кг/м
, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05.
2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле
, (21)
где 
- расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания.
При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м*:
_______________________
* При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67
(
- ширина створки двери).
- при 2 лифтах; (22)
- при 3 лифтах. (23)
При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:
- при 2 лифтах; (24)
- при 3 лифтах; (25)
- средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний
; (26)
- давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20);
- число этажей в здании;
- среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор.
2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, Па, определяется по формуле
, (27)
где 
- потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;
- высота этажа в здании, м;
- разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м
, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха 
по табл.3.
Таблица 3
Разность удельных весов воздуха, Н/м
, для лестничных клеток и лифтовых шахт
|
|
-45 |
-35 |
-25 |
-15 |
-10 |
-5 |
|
|
1,7 |
1,5 |
1,1 |
0,85 |
0,7 |
0,56 |
|
|
-16 |
-7,5 |
-4 |
-2,5 |
+4 |
+8 |
, °С 
, °С
- температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте.
Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха, подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома (рис.1 и 2, а). В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °С, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,7 м.
Решение:
1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле (20)
= 0,7 · 5
· 1,453 + 20 = 45,0 Па;
= 353 / (273 + 
) = 353 / (273 - 30) = 1,453 кг/м
.
2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле (24)
= [1930 + 10
(11 · 45 - 10)
] · 1,67 · 0,7 = 28000 кг/ч.
3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле (26)
= 1050 + 5,2 · 45
+ 20 (16 - 1) + 30 (8 - 4) = 1505 кг/ч.
4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле (21)
= 28000 + [1505 - 5 (-30 + 25)] (16 - 1) = 50950 кг/ч = 42458 м
/ч.
5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле (27)
+ 45 + 16 · 3 (1,5 + 1,1) 0,5 = 
+ 107,4 Па.
2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "Б".
Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.
2.5.1. Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемого в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа 
и в лифтовую шахту 
, следует определять по формуле
, (28)
где 
- средний расход наружного воздуха, выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно, определяемый по рис.3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже, 
, температуры наружного воздуха и этажности здания.
- расход воздуха, выходящего через открытую входную дверь из здания, кг/ ч, определяют по формулам:
при прямом тамбуре: 
; (29)
при Z-образном тамбуре: 
; (30)
- расход дыма, кг/ч, удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара, определяемый по разделу 1 Рекомендаций;
- площадь входных дверей в здание, м
;
- давление воздуха в вестибюле, находят по формуле (20), Па.
2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте 
на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту:
а) при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку, с отводом части его в лифтовую шахту, разность давлений рекомендуется принимать 60-150 Па (рис.2, б, пример 4);
б) при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений 
рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па (рис.2, в, пример 5).
2.5.3. Давление воздуха, Па, в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам:
при 2-х лифтах: 
; (31)
при 3-х лифтах: 
; (32)
при 4-х лифтах: 
. (33)
2.5.4. Расход воздуха, который необходим для создания подпора в лестничной клетке, 
, кг/ч, определяется по рис.4.
2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты 
, кг/ч, определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку
.
2.5.6. Давление воздуха, Па, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа, следует определять по формуле
, (34)
где 
- определяется по формуле (27);
- по п.2.5.2.
Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха -25 °С, скорость ветра в холодный период года 5 м/с (параметры Б). Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту (рис.1 и 2, б).
Решение:
1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле (20)
= 0,7 · 5
· 1,423 + 20 = 45 Па.
2. По п.2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте 
= 100 Па.
3. По формуле (31) определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте
= 2 · 45 - 0,1 · 100 = 80 Па.
По рис.3,б при 
= 80 Па, 
= -25 °С и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов 
= 1430 кг/ч.
4. По формуле (30) при Z-образном тамбуре с дверями площадью А = 1 · 2,2 = 2,2 м
определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания
=2075 · 2,2 · 45
= 30623 кг/ч.
5. По формуле (28) находим общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку:
= 1430 (17 - 1) + 30623 + 10044 = 63547 кг/ч.
Расход воздуха, компенсирующий расход дыма на этаже пожара, принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: 
= 10044 кг/ч.
6. По рис.4,б при 
= 80 Па и 
= 100 Па находим расход наружного воздуха, необходимый для создания подпора в лестничной клетке
= 24500 кг/ч = 20417 м
/ч.
Расход воздуха, который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту, определяем по разности полученных расходов
= 63547 - 24500 - 39047 кг/ч = 32539 м
/ч.
7. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, определяем по формуле (34) с учетом потери давления в воздуховодах 
:
= 80 + 17 · 3,0 · 1,1 + 100 + 
= 236 + 
.
Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °С и 
= 1,2 кг/м
.
Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 (рис.1 и 2, в).
Решение:
1. При 
= 45 Па и принятой согласно п.2.5.2,б разности давлений 
= 40 Па определяем по формуле (31) 
=2 · 45 - 0,1 · 40 = 86 Па.
2. По рис.3,б при 
= -25 °С и 4 дверях (квартирах) на каждом этаже находим 
= 1470 кг/ч.
3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле (28), см. п.5 примера 4
= 1470 · (17 - 1) + 30623 + 10044 = 64187 кг/ч.
4. По рис.4,б при 
= 86 Па и 
= 40 Па находим расход воздуха в лестничную клетку 
= 17500 кг/ч = 14583 м
/ч.
5. Расход воздуха, который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту, равен:
= 64187 - 17500 = 46687 кг/ч = 38906 м
/ч.
6. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, определяем по формулам (27) и (31), Па
= 86 + 17 · 3,0 · 1,1 + 
= 142 + 
.
7. Полное давление вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, определяем по формуле (34), Па
= 142 + 40 + 
= 182 + 
.
2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В.
Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.
2.6.1. Давление воздуха 
, Па, в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам:
при 2 лифтах: 
; (35)
при 3 лифтах: 
; (36)
при 4 лифтах 
, (37)
где 
- давление в вестибюле по формуле (20);
- по п.2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений, указанной в табл.4.
Таблица 4
Максимальная разность давлений 
для планировки В
|
Число этажей в здании |
Число лифтов |
Число дверей на этаже |
| |||||
|
|
|
|
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
|
10-14 |
2 |
8 |
152 |
133 |
110 |
95 |
75 |
57 |
|
|
2 |
16 |
128 |
100 |
70 |
40 |
12 |
-17 |
|
15-20 |
2 |
8 |
140 |
125 |
110 |
95 |
68 |
40 |
|
|
3 |
16 |
105 |
90 |
70 |
50 |
30 |
10 |
|
21-27 |
4 |
8 |
123 |
110 |
98 |
85 |
72 |
59 |
при давлении воздуха в вестибюле 
, Па
Полное давление вентилятора, подающего воздух в лифтовые шахты, определяется по формуле (27), а для вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, - по формуле (34). Общий расход воздуха 
, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты, определяется по формуле (28). 
определяется по рис.5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже 
. При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис.6, в лифтовую шахту - по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку
.
2.6.2. В том случае, когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами, расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле, Па
, (38)
где 
- коэффициенты по табл.5;
- давление воздуха в вестибюле по формуле (20);
- разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или "рассечки" (рис.2 г, д, е, ж)
; (39)
При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений 
не должна превышать предельные значения, указанные в табл.4.
Таблица 5
Коэффициенты для определения давления 
, Па, при планировке В
|
Число этажей в зоне |
Коэффициенты | ||||||||
|
|
2 |
3 |
4 | ||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
10,0 |
1,6 |
0,6 |
7,5 |
1,52 |
0,65 |
5 |
1,44 |
0,7 |
|
7 |
12,5 |
1,72 |
0,47 |
8,5 |
1,58 |
0,5 |
5 |
1,44 |
0,52 |
|
9 |
15,0 |
1,84 |
0,33 |
10,0 |
1,64 |
0,35 |
5 |
1,44 |
0,35 |
|
11 и более |
25,0 |
1,9 |
0,22 |
15,0 |
1,7 |
0,2 |
5 |
1,44 |
0,18 |
в формуле (19) при числе лифтов 
Общий расход воздуха, поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания, определяется по формуле (28).
Средний расход 
на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл.6.
Таблица 6
Средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со второго
по верхний 
, кг/ч, при планировке В
|
|
Значение | |||||
|
|
30 |
60 |
90 |
120 |
150 |
180 |
|
150 |
1910 |
2165 |
2400 |
2640 |
2900 |
3140 |
|
45 |
1890 |
2100 |
2330 |
2580 |
2720 |
2920 |
|
25 |
1820 |
2070 |
2300 |
2560 |
2700 |
2900 |
|
-20 |
1560 |
1800 |
2070 |
2320 |
2570 |
1860 |
, Па, на "уровне рассечки" 
,кг/ч, при 
, Па
Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки 
, кг/ч, определяется по рис.7. Для подачи в лифтовую шахту 
, кг/ч, - по формуле
. (40)
Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки ("уровень рассечки") определяется по формуле
, (41)
где 
- по формуле (38);
- по п.2.5.2,б;
- число этажей в зоне и высота этажа;
- разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, принимается по табл.3.
Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле
. (42)
По давлению 
и давлению в лифтовой шахте 
, рассчитанному по формуле (38), определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки, кг/ч, по формуле
. (43)
По рис.8 определяют средний расход воздуха 
, кг/ч, на каждый этаж верхней зоны здания.
Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле
. (44)
Общий расход воздуха, подаваемый в лифтовые шахты, определяют по формуле
. (45)
Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, определяют по формуле
. (46)
Полное давление вентилятора, Па, определяют по формулам:
а) для шахт лифтов
; (47)
б) для верхней зоны лестничной клетки
; (48)
в) для нижней зоны лестничной клетки
; (49)
где 
- потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора, Па;
- число этажей в здании;
- число этажей в нижней зоне здания;
- высота этажа, м;
- разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, Н/м
, определяется по табл.3;
- давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже, Па.
Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В.
Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18-этажного административного здания.
Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую, рис.2, г - 2, ж.
В здании 3 лифта, число дверей на этаже - 16, высота этажа 3,3 м. Расход дыма, удаляемого из этажа пожара, 
= 10000 кг/ч. Климатические характеристики местности: 
= -25 °С, скорость ветра 5 м/с.
Решение:
1. Находим давление в вестибюле по формуле (20)
=0,7 · 5
· 1,423 + 20 = 45 Па.
2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2,2 м
при Z-образном тамбуре определяем по формуле (30)
= 2075 · 2,2 · 45
= 30623 кг/ч.
3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки: 
= 40 Па и по формуле (38) и табл.6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже
= 10 + 1,64 · 45 - 0,35 · 40 = 70 Па.
4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже 
= 70 Па и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки 
=40 Па по табл.6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: 
= 2160 кг/ч.
5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле (28)
= 2160 (9 - 1) + 30623 + 10000 = 57900 кг/ч.
6. По рис.7 определяем расход воздуха, который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки, при разности давлений 
= 40 Па и давлении в шахте 
= 70 Па путем интерполяции для 
= 9 находим 
= 21000 кг/ч.
7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки "уровень рассечки" определяем по формуле (41)
= 70 + 40 - 9 · 3.3 · 1,1 = 77 Па.
8. Расход воздуха, который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты, определяем по формуле (40)
= 57900 - 21000 = 36900 кг/ч.
9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле (42)
= 77 - 0,03 · 70 + (9 - 5) = 80 Па.
10. По формуле (43) находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки
= 11500 + 44 · 80 - 21 (70 - 235) + 1060 (9 - 5) = 22725 кг/ч.
11. По рис.8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания, при давлении в лифтовой шахте 
= 70 и давлении 
= 80 Па 
= 2700 кг/ч.
12. По формуле (44) определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты
= 2700 · 9 + 10000 - 22725 = 11575 кг/ч.
13. Общий расход воздуха, подаваемый в здание через лифтовые шахты, определяем по формуле (45)
= 36900 + 11575 = 48475 кг/ч = 40396 м
/ч.
14. Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, находим по формуле (46)
= 21000 + 22725 = 43725 кг/ч = 36436 м
/ч.
15. Полное давление воздуха, которое должен обеспечить вентилятор:
а) для шахты лифтов
+ 70 + 18 · 3,3 · 1,1 = 
+ 135 Па;
б) для верхней зоны лестничной клетки
+ 80 + 18 · 3,3 · 2 · 1,1 = 
+ 211 Па;
в) для нижней зоны лестничной клетки
+ 77 + 9 · 3,3 · 2 · 1,1 = 
+ 142 Па.
2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов.
2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа.
2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м
/ч или 5640 кг/ч на 1 м
площади открытой створки двери тамбур-шлюза.
2.7.3. Расход наружного воздуха, кг/ч, в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле
, (50)
где 
- площадь, м
, неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов, м
;
- скорость ветра, м/с, наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б, но не более 5 м/с;
- плотность наружного воздуха, кг/м
, в холодный период года при параметрах Б;
- число этажей лестничной клетки.
2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания, кроме этажа пожара, по формуле (5) раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл.2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле (50), то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы.
Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора, нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами, открываемыми по сигналу дымового датчика, размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан.
Производительность приточной системы, м
/ч, лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара, расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле (50) и утечки воздуха через неплотности воздуховодов.
2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещении категории В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м
/ч на 1 м
площади двери.
2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле (50).
Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз (двери закрыты), расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже.
Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1х2 = 2 м
и дверь в лифтовую шахту размером 0,8х2 = 1,6 м
. Притворы имеют щели шириной 2 мм, общей площадью [(1 + 2) 2 + (0,8 + 2) 2] 0,002 = 0,0232 м
. Расчетная температура воздуха -25 °С, плотность воздуха 353 / 273 - 25 = 1,423 кг/м
. Скорость ветра 5 м/с.
Расход определяем по формуле (50)
= 3157 · 0,0232 · (20 + 0,7 · 5
· 1,423)
/ 1,2 = 409 м
/ч.
Рис.1. Планировки А, Б, В и Г лестнично-лифтовых узлов
1 - лестница в незадымляемой лестничной клетке 1-го типа с переходом через наружную зону;
2 - лестница в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 - лифтовой холл; 4 - коридор;
5 - принимаемая в расчет открытая дверь на этаже пожара; 6 - шахта дымоудаления;
7 - дверь, закрытая при пожаре; 8 - типовой этаж; 9 - первый этаж; 10 - лифтовая шахта;
11 - лифт; 12 - дверь для выхода из здания
Рис.2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа и лифтовые шахты
а - в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке 1-го типа;
б - в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа, с пропуском части воздуха в лифтовую шахту;
в - в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту отдельными системами;
г, д, е, ж - в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа с рассечками;
1 - лифтовая шахта; 2 - лестничная клетка; 3 - вентилятор; 4 - вентиляционный канал;
5 - рассечка; 6 - вестибюль
Рис.3. Средний расход воздуха 
, кг/ч, на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости
от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже 
, Па,
числа дверей на этаже и температуры наружного воздуха в холодный период года (параметры Б)
для 1-14-этажного (а), для 15-20-этажного (б) и 21-27-этажного (в) здания
|
Номер кривой |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Для рис. | |||
|
Число дверей |
16 |
8 |
4 |
3, а и 3, б | |||||||||
|
Температура, °С |
-45 |
-25 |
-5 |
-45 |
-25 |
-5 |
-45 |
-25 |
-5 |
| |||
|
Номер кривой |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Для рис.3, в | ||||||
|
Число дверей |
8 |
4 |
| ||||||||||
|
Температура, °С |
-45 |
-25 |
-5 |
-45 |
-25 |
-5 |
| ||||||
Рис.4. Планировка Б. Расход воздуха 
, кг/ч, для незадымляемой лестничной клетки 2-го типа
в зависимости от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой 
, Па,
на верхнем этаже и от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже 
, Па
|
Число |
Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже | |||||||||||||||
|
этажей |
лифтов |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
|
2 |
240 |
180 |
120 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рис.4, а |
3 |
|
|
|
|
180 |
130 |
80 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
240 |
180 |
120 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рис.4, б |
3 |
|
|
|
|
180 |
130 |
80 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
190 |
140 |
90 |
40 |
|
|
|
|
рис.4, в |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
80 |
20 |
, Па
Рис.5. Планировка В. Средний расход воздуха 
, кг/ч, на каждый этаж со 2-го по верхний
в зависимости от 
и 
, Па
|
Число |
Кривые разности давлений | |||||||||||||||
|
этажей |
дверей |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
|
16 |
150 |
40 |
-20 |
|
|
|
| ||||||||
|
|
8 |
|
150 |
40 |
-20 |
| ||||||||||
|
|
16 |
|
|
150 |
40 |
-20 |
|
|
|
|
|
| ||||
|
|
8 |
|
|
|
150 |
40 |
-20 |
|
|
| ||||||
|
21-25 |
16-8 |
|
|
|
|
150 |
40 |
-20 | ||||||||
в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже 
, Па
= 70 Па, 
= 2000 кг/ч; 
= 40 Па
Рис.6. Планировка В. Расход воздуха 
, кг/ч, в лестничную клетку 2-го типа в зависимости
от разности давлений 
на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте на 1-м этаже 
, Па
|
Число |
Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже | ||||||||||||||
|
этажей |
лифтов |
дверей |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
2 |
8 |
190 |
30 |
110 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
16 |
|
190 |
30 |
110 |
|
|
|
|
|
|
| ||
|
|
2 |
8 |
|
|
250 |
150 |
60 |
|
|
|
| ||||
|
|
3 |
16 |
|
|
|
160 |
20 |
|
| ||||||
|
21-27 |
2 |
8 |
|
|
|
|
164 |
24 | |||||||
, Па
Рис.7. Планировка В. Расход наружного воздуха 
, кг/ч, в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа
при 
, равном 1 - 190 Па; 2 - 110 Па; 3 - 30 Па; 4 - предельный расход воздуха при 7 этажах в зоне;
5 - то же, при 11 этажах в зоне с внутренним переходом между зонами; 
- число этажей
Рис.8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха, кг/ч, для верхней зоны здания
из 5 или 13 этажей с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости от давления воздуха
в лифтовой шахте на 1-м этаже 
и давления в верхней зоне на верхнем этаже 
,
равном для кривой 1 - 220, 2 - 180, 3 - 150, 4 - 90 и 5 - 60 Па
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ
|
N п.п. |
Параметр |
КДМ-2 |
КПК-1 |
КПВС-1 |
КПД-4 |
КПУ-1М |
|
1 |
Предел огнестойкости, мин, не менее |
60 |
90 |
60 |
60 |
60 |
|
2 |
Приведенное сопротивление дымогазопроницанию при температуре 20 °С в закрытом положении клапана кг |
8000/ | ||||
|
3 |
Инерционность срабатывания, с, не более |
2 |
30 |
60 |
2 |
20 |
|
4 |
Номинальное напряжение переменного тока частотой 50 Гц, В |
220 | ||||
|
5 |
Потребляемая мощность, Вт |
100 |
15 |
25 |
19 |
8 |
|
6 |
Масса клапана в зависимости от типоразмерного ряда, кг |
|
|
|
|
|
·м
, не менее
Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях, кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности.
Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России, на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности, а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
КЛАПАН ДЫМОВОЙ, КДМ-2
ЗАО "ВИНГС-М"
143900, Московская обл., г. Балашиха-3, а/я 7,
тел/факсы (095)529-76-39, 521-32-56, 523-05-49
ТУ 4854-003-11758775-94
Схема конструкции клапана КДМ-2
1 - корпус клапана; 2 - заслонка; 3 - электромагнит; 4 - сердечник электромагнита; 5 - регулируемая скоба;
6 - ось поворота заслонки; 7 - пружина; 8 - уплотнитель; 9 - концевой выключатель; 10 - штырь;
11 - кронштейн; 12 - резиновый амортизатор
В миллиметрах
|
Ширина |
Высота |
Длина |
Проходное сечение, м |
|
550 |
440 |
165 |
0,3 |
|
700 |
500 |
165 |
0,2 |
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки, а также изготовляются клапаны других установочных размеров (минимальный размер 350х300 мм, более 800х600 мм - в сборке кассетного типа).
Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с электромагнитным приводом
ЭМП - электромагнитный привод; ЭМ - электромагнит; КВ - концевой выключатель; Л1, Л2 - лампы световой сигнализации;
Т - тумблер включения/выключения электропитания; РВ, КРВ - реле времени, контакт реле времени;
ППК - прибор приемно-контрольный
Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с приводом "Belimo"
ЭМП - электромеханический привод "Belimo"; М - электродвигатель; Л1, Л2, ЛЗ - лампы световой сигнализации;
Т - тумблер включения/выключения электропитания; Р, КР - реле, контакт реле;
ППК - прибор приемно-контрольный
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1
ТОО "ВИНГС"
141080, Московская обл., г. Юбилейный, МКРН 3, а/я 13,
тел/факс (095) 515-07-91
ТУ 4854-84-015-11758775-99
Конструктивная схема клапана КПК-1
Стеновой дымовой клапан
1 - механизм привода; 2 - заслонка; 3 - корпус; 4 - термовспучивающийся уплотнитель; 5 - решетка
Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров поперечного сечения
клапанов КПК-1
|
|
|
Типоразмерный ряд внутренних размеров поперечнего сечения клапана |
Типоразмерный ряд условных установочных размеров клапана дымоудаления |
|
1 |
КПК-1.010.01 |
150х150х230 |
270х270х230 |
|
2 |
КПК-1.010.02 |
200х200х230 |
320х320х230 |
|
3 |
КПК-1.010.03 |
250х250х230 |
370х370х230 |
|
4 |
КПК-1.010.04 |
300х300х230 |
420х420х230 |
|
5 |
КПК-1.010.05 |
400х400х230 |
520х520х230 |
|
6 |
КПК-1.010.06 |
500х500х230 |
620х620х230 |
|
7 |
КПК-1.010.07 |
600х600х230 |
720х720х230 |
|
8 |
КПК-1.010.08 |
800х800х230 |
920х920х230 |
|
9 |
КПК-1.010.09 |
1000х1000х230 |
1120х1120х230 |
|
10 |
КПК-1.010.10 |
1200х1200х230 |
1320х1320х230 |
|
11 |
КПК-1.010.11 |
1500х1500х230 |
1620х1620х230 |
|
12 |
КПК-1.010.12 |
2000х2000х230 |
2120х2120х230 |
|
13 |
КПК-1.010.13 |
500х700х230 |
620х820х230 |
, мм 
, мм
По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения, указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом, который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле
|
КПК-1.010 |
хх |
хх |
х |
|||
|
|
C |
d |
e, |
|||
где С - указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d - указатель типа привода (ЭМ - электромагнитный привод, ЭП - электромеханический привод); е - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий). По заказу комплектуется декоративной решеткой.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д
ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ВОЗДУХОТЕХНИКА"
121471, Москва, ул. Рябиновая, 40, тел. 447-01-11, факс 448-53-01
ТУ 4863-182-04612941-98
Чертеж: РК-293
РК-294
|
Код |
Обозначение |
Сечение, мм |
Длина, мм |
Количество створок, шт. |
Масса, кг |
|
5КЛАС02930Ц |
РК-293 |
150х150 |
|
|
5,1 |
|
5КЛАС02931Ц |
-01 |
200х200 |
|
|
6,4 |
|
5КЛАС02932Ц |
-02 |
250х250 |
200 |
1 |
7,6 |
|
5КЛАС02933Ц |
-03 |
300х300 |
|
|
8,8 |
|
5КЛАС02934Ц |
-04 |
350х350 |
|
|
10,2 |
|
5КЛАС02940Ц |
РК-294 |
400х400 |
|
|
14,8 |
|
5КЛАС02941Ц |
-01 |
500х500 |
180 |
|
19,1 |
|
5КЛАС02942Ц |
-02 |
600х600 |
|
2 |
23,6 |
|
5КЛАС02943Ц |
-03 |
800х800 |
220 |
|
35,0 |
|
5КЛАС02944Ц |
-04 |
1000х1000 |
280 |
|
49,7 |
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле
КПВС-1У(АхВ),
где У - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий); АхВ - поперечное сечение клапана.
Электросхема клапана КПВС-1
КВ1, КВ2 - концевые выключатели; КД1, КД2 - кнопки дистанционного управления;
Р - блок реле с нормально разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП - электродвигатель привода;
Л1, Л2 - световые индикаторы
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4
ООО "ВЕЗА"
105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5,
тел/факс 461-60-33, 461-25-14, 461-14-41
ТУ 4863-020-40149153-99
1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - электромагнит; 4 - конечный переключатель
В миллиметрах
|
Ширина |
Высота |
Длина |
|
500 |
500 |
160 |
|
700 |
500 |
160 |
|
500 |
700 |
160 |
Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле
КПД-4-АхВ-С-Н-Р,
где АхВ - поперечное сечение клапана; С - вариант "А" с двумя фланцами, вариант "Б" с одним фланцем; Н - номинальное напряжение 24 или 220 В; Р - при комплектации решеткой.
Электрические схемы подключения клапана КПД-4 с электромагнитом
ЭМ - электромагнит; РК
- контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит); РК
- контакт реле времени (в комплект поставки не входит); КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит); РК
- контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана ("закрыто" - "открыто"); Л
, Л
- лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М
ТУ 4863-031-40149153-99
ООО "ВЕЗА"
105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5
тел./факс 491-60-33, 461-25-14, 461-14-41
1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - исполнительное устройство
|
Размеры, мм |
Кол-во лопаток, шт. |
Масса, кг | ||||
|
А |
В |
|
|
L |
|
|
|
100 |
100 |
130,0 |
4 |
300 |
1 |
6,0 |
|
150 |
150 |
180,0 |
4 |
300 |
1 |
7,0 |
|
200 |
200 |
230,0 |
4 |
300 |
1 |
8,0 |
|
250 |
250 |
140,0 |
8 |
300 |
1 |
9,5 |
|
300 |
300 |
165,0 |
8 |
300 |
1 |
11,0 |
|
400 |
400 |
143,3 |
12 |
300 |
2 |
15,0 |
|
500 |
500 |
132,5 |
16 |
300 |
2 |
19,0 |
|
600 |
600 |
157,5 |
16 |
300 |
2 |
24,0 |
|
800 |
800 |
166,0 |
20 |
300 |
4 |
35,0 |
|
1000 |
1000 |
171,6 |
24 |
300 |
4 |
47,5 |
|
1200 |
1200 |
205,0 |
28 |
300 |
6 |
71,5 |
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка, монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции.
При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М, размер АхВ, тип привода, напряжение питания 24 или 220 В.
Электрические схемы подключения исполнительных устройств клапана КПУ-1М
а) электропривод фирмы "Белимо"
Электродвигатель LF-230-S (LF-24-S)
Контактная группа
Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм.
Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор.
Электродвигатель BF-230 (BF-24) - до 18 Нм; NF-230-S - до 8 Нм
AF 230-S - до 15 Нм
(AF 24-8)
Контактная группа
б) электромагнитный привод
ЭМ-электромагнит
РК
- контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит)
РК
- контакт реле времени (в комплект поставки не входит)
РК
- контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана ("закрыто" - "открыто")
КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит)
Л
; Л
- лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)
ЛИТЕРАТУРА
1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. - М.: Стройиздат, 1992.
2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания.
4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения.
5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания.
6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания.
7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания.
8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений.
9. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.
Текст документа сверен по:
официальное издание
М.: ГУП ЦПП, 2000