1(1). ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

     
     1.1(1.1с). Требования настоящего Руководства должны соблюдаться при проектировании вновь возводимых и реконструируемых морских причальных сооружений портов и судоремонтных заводов.
     
     (1.1). Руководство содержит общие требования по проектированию стационарных причальных сооружений и специальные требования по проектированию гравитационных сооружений уголкового профиля и из массивовой кладки, причалов типа "больверк" с анкеровкой на одном уровне и эстакад.
     
     Примечания: 1. При проектировании морских причальных сооружений надлежит с учетом указаний Руководства соблюдать требования, предусмотренные главой СНиП и стандартом СЭВ "Основные положения по проектированию и по расчету строительных конструкций и оснований", требования других соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР, а также утвержденных Союзморниипроектом или Минморфлотом (см. прил.1 к настоящему Руководству).
     
     2. Проектирование причальных сооружений, возводимых в сейсмических районах, в зонах распространения вечномерзлых, просадочных, набухающих, торфяных грунтов, на подрабатываемых и подверженных оползням и карстам территориях и в других особых условиях, должно производиться с учетом дополнительных требований соответствующих нормативных документов, а при отсутствии таковых - на основе специально проводимых исследований.

     1.3(1.3). При разработке проекта причального сооружения необходимо иметь исходные данные, устанавливаемые в соответствии с генеральным планом и технологической частью проекта, естественными условиями участка строительства, а также с условиями производства работ [согласно пп.1.4(1.4)-1.6(1.6) настоящего Руководства].
     
     1.4(1.4). Плановое положение причалов определяется генеральным планом проектируемого объекта (порта, судоремонтного завода и т.д.). Плановое положение линии кордона причалов в зависимости от естественных условий следует уточнять при разработке гидротехнической части проекта.
     
     Технологическая часть проекта определяет следующие исходные данные проекта причального сооружения:
     
     длину причалов;
     
     отметку дна у причала;
     
     отметку кордона;
     
     категорию эксплуатационных нагрузок;
     
     типы расчетных судов;
     
     специальные требования к причалу.
     
     1.5(1.5). В качестве исходных используются следующие данные о естественных условиях и застройке участка строительства:
     
     а) топографические (план участка строительства с горизонталями и привязкой существующих зданий и сооружений);
     
     б) гидрографические (план промеров глубин акватории с построением изобат, сведения о морских свалках грунта);
     
     в) гидрологические и метеорологические (режимные характеристики ветра, волнения и уровней моря, сведения о ледовом режиме, заносимости или размыве в месте расположения проектируемого сооружения, степень агрессивности среды, климатические данные);
     
     г) биологические, характеризующие отсутствие или наличие древоточцев различных видов, степень интенсивности их деятельности, сохранность и гниение древесины на различных уровнях, наличие биологических объектов, подлежащих охране;
     
     д) геологические и гидрогеологические (геологические профили, физико-механические характеристики грунтов основания и засыпки, сведения о грунтовых водах и их агрессивности);
     
     е) данные о сейсмичности (с учетом микрорайонирования), а также карстовых, оползневых и просадочных явлениях на участке строительства.
     
     1.6(1.6). Данные об условиях производства работ должны включать следующие сведения:
     
     а) производственные возможности строительной организации (производственные базы, их расположение и характеристика, краны и иное строительное оборудование);
     
     б) размещение предприятий, изготовляющих сборные железобетонные элементы, их производственная мощность, степень загрузки, технологические возможности;
     
     в) транспортные связи района строительства с базами, заводами-поставщиками, пунктами заготовки местных строительных материалов;
     
     г) местные строительные материалы (номенклатура, количественная и качественная характеристики, условия разработки и транспортировки).
     
     

2(2с). КЛАССИФИКАЦИЯ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ

     
     2.1(2.1с). Морские причальные сооружения подразделяются на постоянные и временные.
     
     Постоянные сооружения предназначены для длительной эксплуатации.
     
     К временным относятся сооружения, используемые в период строительства или ремонта постоянных сооружений.

     2.3(1.7). Классификация портовых сооружений по капитальности производится в соответствии с требованиями главы СНиП II-51-74 "Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования" и других нормативных документов, утвержденных и согласованных в установленном порядке.
     
     Классификация причальных сооружений по капитальности производится в зависимости от их народнохозяйственной значимости.
     
     (2.3с). Классы капитальности причальных сооружений в зависимости от их высоты должны быть не ниже указанных в табл.1(1с).
     
     

Таблица 1(1с)

Наименование морских гидротехнических сооружений

Показатель, определяющий
класс сооружения

Класс сооружения

Причальные

Высота сооружения*

более 25 м

I

20-25 м

II

менее 20 м

III

     * Высота причального сооружения принимается равной сумме абсолютных значений отметок кордона и дна у причала.
     
     Примечания: 1. Временные сооружения причалов должны относиться к IV классу капитальности.

     2. Причальные сооружения, совмещенные с оградительными, относятся ко II классу при высоте сооружения менее 20 м.

3(2). ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ ПРИЧАЛЬНОГО СООРУЖЕНИЯ

     
     3.1(2.1). Конструкцию сооружения следует выбирать исходя из технико-экономической целесообразности ее применения в конкретных условиях строительства на основе сопоставления вариантов.
     
     3.2(2.2). Экономическую целесообразность сравниваемых вариантов следует определять на основе сопоставления стоимостей возведения сооружения, а в случаях, когда сроки строительства по вариантам резко различны, учитывать экономический эффект, получаемый в результате более раннего ввода в эксплуатацию проектируемого объекта.
     
     3.3(2.3). При выборе варианта конструкции следует учитывать:
     
     а) расход основных строительных материалов (металла, цемента, лесоматериалов) в соответствии с требованиями ТП 101-76 "Технические правила по экономному расходованию основных строительных материалов";
     
     б) наличие местных строительных материалов;
     
     в) трудоемкость производства работ;
     
     г) степень сложности строительства;
     
     д) наличие оборудования и механизмов, необходимых для строительства;
     
     е) требования к долговечности сооружения;
     
     ж) эксплуатационные показатели.

     3.5(2.4, 1.10). При проектировании морских причальных сооружений необходимо:
     
     при наличии угрозы размыва дна перед причалом в проекте предусматривать укрепление дна или учитывать понижение его уровня в результате размывов. Выбор между указанными вариантами должен решаться на основе сравнения их технико-экономических показателей;
     
     при выборе варианта конструкции причального сооружения и определении мер защиты учитывать все виды важнейших естественных и эксплуатационных неблагоприятных воздействий:
     
     а) многократное попеременное замораживание и оттаивание, а также увлажнение и высыхание, вызывающие интенсивное разрушение бетона в зоне переменного уровня воды;
     
     б) химическое действие морской воды и других агрессивных минерализованных или пресных вод, атмосферы, насыщенных влагой химических грузов и блуждающих токов, вызывающих коррозию бетона и стали;
     
     в) истирание и механические повреждения конструкций в результате воздействий швартующихся судов, волн, движущихся наносов, льда и иных плавающих предметов;
     
     г) разрушение лесоматериалов в результате гниения или действия древоточцев.
     
     

4(3с). ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ

     
     4.1(3.1с). Выбор конструкций морских причальных сооружений должен производиться на основании технико-экономического сравнения вариантов, разрабатываемых с учетом:
     
     удовлетворения требований эксплуатации и перспективы развития объекта;
     
     увязки срока физического и морального износа;
     
     природных условий района и места возведения сооружений (инженерно-геологических, гидрологических, климатических, биологических и других факторов окружающей среды);
     
     условий и методов производства работ;
     
     требований технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов;
     
     оптимальной продолжительности строительства;
     
     максимального применения типовых конструкций, деталей и узлов при наиболее высокой степени механизации работ.

     4.2(3.2с). Морские причальные сооружения должны обладать стойкостью против воздействия на них воды, знакопеременных температур, увлажнения и высыхания, волн, льда, биологической среды и агрессии складируемых грузов.

     4.3(3.3с). Выполнение требований п.4.2(3.2c) настоящего раздела должно обеспечиваться применением:
     
     элементов конструкций из материалов, устойчивых против воздействия агрессивной среды, знакопеременных температур и механического истирания;
     
     защитных покрытий и соответствующей пропитки и окраски поверхностей элементов и узлов сооружений;
     
     конструктивных решений, обеспечивающих уменьшение воздействия указанных агрессивных факторов на элементы сооружений;
     
     активных защитных мероприятий (катодная защита и т.п.).
     
     Примечание. Помимо применения катодной защиты, разрешается применять другие виды электрохимической защиты (протекторная и др.).     

5(5с). ОТСЧЕТНЫЕ УРОВНИ И ГЛУБИНЫ ПОРТОВЫХ И ЗАВОДСКИХ АКВАТОРИЙ И ПОДХОДНЫХ КАНАЛОВ

     
     5.1(5.1с). Отсчетные уровни портовых и заводских акваторий и подходных каналов необходимо назначать относительно нуля глубин, принятого на гидрографической карте данного бассейна, по многолетнему графику обеспеченности ежедневных уровней воды за навигационный период (включая время навигации с ледоколом).

Для морей без приливов
(безливные)

Для морей с приливами
(ливные)

Обеспеченность, %

, см

, см

До 105

До 180

98,0

     125

     260

99,0

     140 и более

     300 и более

99,5

     5.3(5.3с). Глубины портовых и заводских акваторий и подходных каналов должны обеспечивать безопасное передвижение и стоянку судов и назначаться в зависимости от осадки расчетного судна и необходимых запасов глубины; при этом должны учитываться требования  "Нормы технологического проектирования морских портов".

Плотность воды, тс/м

Соленость, ┐

, м

1,025

32

0,000

1,020

26

+0,004

1,015

20

+0,008

1,010

13

+0,012

1,005

7

+0,016

1,000

0

+0,020

Грунт дна в интервале
между  и +0,5 м

Величина запаса , м

на входе в порт
и на входном
и внешнем рейдах

на всех прочих
участках внутренней акватории

Ил

0,04

0,03

Наносный грунт (песок заиленный, ракуша, гравий)

0,05

0,04

Слежавшийся грунт плотный (песок, глина)

0,06

0,05

Скальный грунт

0,07

0,06

Высота волны, м

Длина судна, м

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

Величина запаса, см

75

10

17

34

58

76

102

130

158

100

5

14

28

46

65

87

112

136

150

0

9

20

34

51

69

87

108

200

0

5

15

26

40

57

72

92

250

0

3

10

21

33

48

63

80

300

0

0

7

16

25

39

56

68

400

0

0

4

11

18

31

51

58

Скорость судна

Величина запаса, см

уз

м/с

3

1,6

15

4

2,1

20

5

2,6

25

6

3,1

30

Тип судна

Величина запаса в долях ширины судна, см

Угол крена судна,
град

Танкеры

0,017

2

Сухогрузные и комбинированные

0,026

3

Лесовозы

0,044

5

Унифицированные (проектные) глубины причалов, м

Сообщения

Грузовые причалы для

кон- тейне- ров

гене- раль- ных и лесных грузов

нава- лочных грузов

сырой нефти

нефте- продуктов и прочих наливных грузов

грузов
в судах смешанного и внутреннего плавания

лихтеро-
возных сообщений ()

пасса- жирские причалы

при-
чалы порто-
вого флота

Океанские

11,5

9,75

13,0

16,5

9,75

-

9,75/5,0

8,25

-

13,0

11,5

15,0

18,0

11,5

-

11,50/5,0

9,75

-

15,0

13,0

16,5

20,0

13,0

-

13,00/5,0

11,5

-

-

-

18,0

22,0

15,0

-

-

-

-

-

-

20,0

24,0

16,5

-

-

-

-

-

-

22,0

27,0

-

-

-

-

-

-

-

24,0

-

-

-

-

-

-

Внутрибассей-
новые

8,25

8,25

8,25

13,0

8,25

5,0

8,25/5,0

6,50

-

9,75

9,75

9,75

15,0

9,75

6,5

9,75/5,0

8,25

-

11,5

11,5

11,5

-

11,5

-

11,50/5,0

9,75

-

-

-

13,0

-

-

-

-

-

-

-

-

15,0

-

-

-

-

-

-

Местные

6,5

5,0

5,0

-

5,0

5,0

-/5,0

5,0

5,0

-

6,5

6,5

-

6,5

6,5

-

6,5

6,5

6(7с). ПРИЧАЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ, ИХ ДЛИНЫ И РАСПОЛОЖЕНИЕ

     
     6.1(7.1с). Число причалов в транспортной части порта должно определяться исходя из расчетного грузооборота для груза каждого вида и расчетной пропускной способности причалов. Число причалов судоремонтных заводов должно определяться исходя из программы судоремонта и схемы расстановки судов.
     
     6.2(7.2с). Длина причала, входящего в состав причальной линии, должна устанавливаться в зависимости от габаритной длины расчетного судна и запаса свободной длины причала между судами, приведенной в табл.9, схема поз.1.

Схема постановки судов

Запас свободной длины причалов при наибольшей длине расчетного судна, м

более 300

300-201

200-151

150-100

менее 100

1. Расстояние  между судами, м
     

30

25

20

15

10

2. Расстояние  между судном и концом прямолинейного участка причального фронта в зависимости от расположения причалов, м:

а)
     

30

25

20

10

5

б)
     

45/40*

30

25

20

15

в)      
     

30/25

20

15

15

10

г)
     

-/60

50

40

30

20

д)
     

20

15

15

10

10

     6.3(7.3с). Расположение причальных сооружений должно определяться с учетом:
     
     удобства и безопасности подхода и отхода судов, защищенности от волн и льда;
     
     инженерно-геологических условий:
     
     минимальной заносимости и неразмываемости дна акватории у причала;
     
     необходимого размера портовой территории;
     
     минимальных объемов выемки и насыпи для образования территории и углубления акватории.

     6.4(7.4с). Конструкции причальных сооружений и основные условия их применения приведены в табл.10(5с).
     
     

Таблица 10(5с)

Конструкции причальных сооружений

Основные условия применения

1.

Набережные и пирсы эстакадного типа на железобетонных или металлических сваях-оболочках с верхним строением из сборного, сборно-монолитного или монолитного железобетона

Грунты, допускающие погружение свай и свай-оболочек на требуемую глубину

2.

Набережные на свайных опорах, с передним и задним шпунтом, больверки железобетонные или металлические

Грунты, допускающие погружение свай и свай-оболочек на требуемую глубину

3.

Набережные и пирсы мостового типа на свайных опорах со сборно-монолитным верхним строением. Палы причальные гибкие или жесткие из металлических или железобетонных свай

Те же грунтовые условия, что и в поз.1.

4.

Набережные из обыкновенных или фасонных массивов

Наличие скальных, плотных и средней плотности грунтов

5.

Набережные из массивов-гигантов, оболочек большого диаметра и набережные уголкового типа

Наличие скальных, плотных и средней плотности грунтов или слабых, но специально закрепленных для восприятия эксплуатационных нагрузок

6.

Набережные и пирсы мостового типа на опорах из обыкновенных массивов, массивов-гигантов

Те же грунтовые условия, что и в поз.4

     Примечания: 1. Целесообразность применения конструкций причальных сооружении, не указанных в настоящей таблице, должна быть обоснована.
     
     2. Конструкции причальных сооружений, указанные в поз.4, должны приниматься только II-IV классов, а в поз.1-3, 5 и 6 - I-IV классов.

     7.1(4.1). Для бетонных и железобетонных конструкций морских причальных сооружений следует применять тяжелый гидротехнический бетон согласно ГОСТ 4795-68 "Бетон гидротехнический. Технические требования".
     
     Требования к бетону, которые должны быть приведены в проекте, в зависимости от конструкции сооружения и условий службы бетона назначаются в соответствии с "Указаниями по обеспечению долговечности бетонных и железобетонных конструкций морских гидротехнических сооружений"  и настоящим Руководством и характеризуются марками по прочности, водонепроницаемости и морозостойкости.
     
     Примечания: 1. Допускается также применение легких керамзитобетонов в соответствии с требованиями "Указаний по применению керамзитобетона для морских гидротехнических сооружений" РД 31.31.10-74.
     
     2. Для покрытий территорий причалов следует применять бетон в соответствии с требованиями норм технологического проектирования морских портов  по ГОСТ 8424-72 "Бетон дорожный".

     7.2(4.2). Марка бетона по прочности определяется расчетом, а также требованиями долговечности.
     
     В зависимости от конструктивных особенностей и условий работы в сооружении для бетонных и железобетонных конструкций рекомендуются проектные марки бетона, приведенные в табл.11(2).
     
     

Таблица 11(2)

Позиция

Конструкции или элементы

Рекомендуемая марка бетона
по прочности при сжатии, кгс/см

1

Сваи и сваи-оболочки, сборные элементы верхнего строения, плиты уголковых стенок из предварительно-напряженного железобетона

300-600

2

То же, из обычного железобетона

200-400

3

Бетонные и железобетонные элементы и конструкции, подверженные истиранию (дорожные покрытия, защитные пояса, оболочки, козырьки и т.п.)

300-600

4

Массивы бетонные, бетонные и армированные элементы надводных строений (подпорные стенки, оголовки)

150-300

5

Бетон для заполнения анкерных стаканов арматурных пучков, железобетонных анкеров, торцевых прокладок, распределительных поясов

400-600

6

Бетон омоноличивания рабочих стыков и узлов

Проектная марка на одну ступень выше бетона омоноличиваемых элементов, а для бетона марки 400 и более равна марке бетона омоноличиваемых элементов

     
     Примечания: 1. По требованиям расчета прочности и трещиностойкости, а также водонепроницаемости и морозостойкости по поз.2 и 4 могут применяться марки бетона выше приведенных в табл.11(2).
     
     2. При армировании предварительно напряженных конструкций пучками из арматурной проволоки - гладкой и периодического профиля, диаметром 5 мм и более - проектная марка бетона должна быть не менее 400.

     7.3(4.3). В типовых проектах причальных сооружений, конструкций, деталей и узлов должны быть даны указания о том, что марки бетона по водонепроницаемости и морозостойкости, а также требования по обеспечению долговечности бетона в условиях агрессивного воздействия внешней среды устанавливаются при привязке проекта.

     7.4(4.4). Материалы, применяемые для приготовления гидротехнического бетона (цементы, поверхностно-активные органические добавки, песок, щебень, гравий, вода для затворения бетона и промывки заполнителей), должны отвечать требованиям ГОСТ 10268-80 "Бетон тяжелый. Технические требования к заполнителям", ГОСТ 22266-76 "Цементы сульфатостойкие", а также в зависимости от района строительства, агрессивности среды и зоны расположения конструкции - требованиям "Указаний по обеспечению долговечности бетонных и железобетонных конструкций морских гидротехнических сооружений"  и главы СНиП II-28-73* "Защита строительных конструкций от коррозии".
     
     Примечания: 1. Напрягающий цемент при применении должен удовлетворять требованиям ТУ 21-20-18-80 "Технические условия на напрягающий цемент с малой энергией самонапряжения".
     
     2. Для элементов, изготавливаемых с пропариванием, введение водоотталкивающих и пластифицирующих добавок производится при специально отработанном режиме пропаривания, изложенном в "Указаниях по обеспечению долговечности бетонных и железобетонных конструкций морских гидротехнических сооружений" .
     
     
     7.5(4.5). Арматура для железобетонных конструкций причальных сооружений должна удовлетворять требованиям глав СНиП II-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции", СНиП II-28-73* "Защита строительных конструкций от коррозии", действующим ГОСТам или требованиям и условиям, утвержденным в установленном порядке, и настоящего Руководства.

     7.6(4.6). Для ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций:
     
     следует преимущественно применять:
     
     а) горячекатаную арматурную сталь класса A-III;
     
     б) горячекатаную арматурную сталь класса A-II - в тех случаях, когда арматурная сталь класса A-III не может быть использована эффективно по условиям трещинообразования;
     
     допускается также применять:
     
     в) горячекатаную арматурную сталь класса A-I - в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры;
     
     г) обыкновенную арматурную проволоку B-I и Вр-I диаметром 5 мм и более - в качестве поперечной арматуры в сварных и вязаных арматурных изделиях;
     
     д) горячекатаную арматурную сталь классов A-IV и A-V - только для продольной рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток обычных и преднапряженных конструкций.
     
     Ненапрягаемую арматуру из горячекатаной стали классов A-I, A-II и A-III, как правило, следует применять в виде сварных каркасов и сеток.
     
     7.7(4.7). В качестве напрягаемой арматуры предварительно-напряженных элементов:
     
     следует преимущественно применять:
     
     а) горячекатаную арматурную сталь класса A-IV;
     
     б) арматурные пучки из проволоки классов B-II и Вр-II диаметром не менее 5 мм;
     
     допускается также применять:
     
     в) горячекатаную арматурную сталь класса A-V;
     
     г) арматурную сталь класса A-IIIв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений, применение которой должно быть согласовано в установленном порядке;

     7.9(4.8). Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь обыкновенного качества; марка стали устанавливается в зависимости от характера нагрузок на закладную деталь и температурных воздействий согласно главе СНиП II-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции" с использованием прил.4.
     
     7.10(4.9). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций следует применять только горячекатаную арматурную сталь класса A-II марки 10ГТ и класса A-I марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2. В случае, если возможен монтаж конструкций при температуре минус 40 °С и ниже, не допускается применять сталь марки ВСт3пс2.
     
     7.11(4.10). Сталь, применяемая для металлических конструкций причальных сооружений, должна удовлетворять требованиям главы СНиП II-23-81 "Стальные конструкции", соответствующих ГОСТов и настоящего Руководства.
     
     7.12(4.11). Для несущих стальных конструкций причальных сооружений следует применять прокатную сталь марок ВСт3сп5, ВСт3Гпс5 и ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71 "Сталь углеродистая обыкновенного качества, марки и общие технические требования" и марки 16Д по ГОСТ 6713-75 "Сталь углеродистая и низколегированная конструкционная для мостостроения. Марки и технические требования".
     
     Примечание. В особо тяжелых условиях службы, в районах с температурой от минус 40 до минус 70 °С, следует применять низколегированную сталь по ГОСТ 19281-73 "Сталь низколегированная, сортовая и фасонная" и ГОСТ 19282-73 "Сталь низколегированная толстолистовая и широкополосная универсальная" с ударной вязкостью не менее 3 кгс·см/см.
     
     
     7.13(4.12). Для изготовления анкерных тяг и деталей их соединений следует применять сталь марок ВСт3сп2 и ВСт3Гпс2 для сварных конструкций по ГОСТ 380-71* "Сталь углеродистая обыкновенного качества", а также по ГОСТ 2590-71 "Сталь горячекатаная круглая. Сортамент".
     
     Примечания: 1. Допускается для изготовления анкерных тяг применение стали ВСт3пс2 при условии транспортирования и монтажа их при температуре не ниже минус 20 °C, а также сталей других марок с характеристиками на холодный загиб, относительное удлинение и свариваемость не ниже, чем для сталей, указанных в настоящем пункте.

     7.14(4.13). Для металлических стенок больверков следует применять шпунт из углеродистой стали марки ВСт3сп4 для сварных конструкций по ГОСТ 380-71 "Сталь углеродистая обыкновенного качества" и низколегированной стали марки 15ХСНД по ГОСТ 19281-73 "Сталь сортовая и фасонная" и марки 16ХГ по ТУ 14-1-33-71 "Сталь горячекатаная фасонного профиля для шпунтовой сваи "Ларсен IV" и "Ларсен V".
     
     Примечание. Допускается применение шпунтов, прокатанных из других видов сталей с обоснованными механическими характеристиками и химическим составом.

     7.15(4.14). Для верхних строений конструкций мостового типа следует применять углеродистую сталь марки 16Д и низколегированную - марки 15ХСНД согласно ГОСТ 6713-75 "Сталь углеродистая и низколегированная конструкционная для мостостроения. Марки и технические требования".
     
     Примечание. Допускается для верхних строений конструкций мостового типа применение проката из сталей других марок с механическими характеристиками и химическим составом, соответствующими маркам стали, указанным в настоящем пункте.
     
     
     7.16(4.15). Для болтов крепления связных балок и швартовных тумб следует применять сталь марки Ст3сп3 согласно требованиям ГОСТ 1759-70 "Болты, винты, шпильки и гайки. Технические требования".
     
     7.17(4.16). Для конструктивных элементов, не подлежащих расчету, рекомендуется применять сталь марки ВСт3кп2 по ГОСТ 380-71* "Сталь углеродистая обыкновенного качества".
     
     7.18(4.17). Отливки для стальных конструкций рекомендуется проектировать из углеродистой стали, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 977-75* "Отливки из конструкционной нелегированной и легированной стали", и серого чугуна, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-79 "Отливка из серого чугуна с пластинчатым графитом".
     
     7.19(4.18). Сварные соединения стальных конструкций следует выполнять из сварочных материалов в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81 "Стальные конструкции".
     
     7.20(4.19). Камень для устройства разгрузочных призм, постелей под причальными сооружениями и образования подпричальных откосов должен удовлетворять требованиям специальных нормативных документов.

     7.21(4.20). Щебень и гравий для устройства обратных фильтров, укрепления дна перед стенкой и т.п. должны удовлетворять требованиям ГОСТ 8267-75 "Щебень из естественного камня для строительных работ", ГОСТ 8268-74* "Гравий для строительных работ" и ГОСТ 10260-74* "Щебень из гравия для строительных работ", а также требованиям специальных нормативных документов и условию неразмокаемости.
     
     7.22(4.21). Для обратной засыпки пазух причальных стенок [см. также п.9.14(3.9)] следует применять скальный грунт, природный песчаный грунт, содержащий по весу более 90% фракций крупнее 0,1 мм, в том числе не ниже 50% фракций крупностью 0,25 мм и более.
     
     Допускается применять другие песчаные грунты, включая пылеватые пески, если объем илистых и глинистых частиц с размером фракций менее 0,1 мм не превышает в них 5%.
     
     Примечания: 1. Не допускается применять для засыпки грунты, содержащие растворимые в воде сернокислые соли и органические частицы в количестве более 5% массы сухой минеральной части грунта. Для использования в качестве обратной засыпки заиленных пылеватых песков следует отмывать мелкую фракцию с помощью средств гидромеханизации.
     
     2. Возможность применения для засыпки глинистых грунтов должна быть обоснована опытом эксплуатации в местных условиях или специальными исследованиями.
     
     
     7.23(4.22). Для изготовления деревянных конструкций причальных сооружений (отбойных рам, свай, брусьев, кранцев, палов и др.) применяются пиломатериалы и круглый лес хвойных пород, преимущественно сосновых, отвечающие требованиям ГОСТ 9463-72 "Лесоматериалы круглые хвойных пород", ГОСТ 8486-66 "Пиломатериалы хвойных пород" и СНиП II-25-81* "Деревянные конструкции". Кроме указанных материалов, можно использовать также клееную древесину.
_______________
     * Здесь и ниже. Вероятно ошибка оригинала. Следует читать СНиП II-25-80 "Деревянные конструкции". - Примечание .
     
     Для несущих конструкций и отбойных устройств следует применять лес первого и второго сортов, для нерасчетных и неответственных элементов - второго и третьего сортов.
     
     7.24(4.23). В качестве термо- и гидроизоляционных материалов и материалов для защиты от коррозии конструкций рекомендуется применять:
     
     а) для бетонных и железобетонных конструкций - защитные материалы в соответствии с требованиями "Указаний по обеспечению долговечности бетонных и железобетонных конструкций морских гидротехнических сооружений" ;
     
     б) для металлических конструкции и их элементов, подверженных агрессивному воздействию среды, - водоустойчивые антикоррозионные покрытия - битумные, наклеечные покрытия и мастики на бумажной и тканевой основе, а также лакокрасочные покрытия по указаниям РД 31.31.18-75 и РД 31.35.01-80 (см. прил.1); для металлических закладных частей железобетонных конструкций - защитные покрытия в соответствии с указаниями ;
     
     в) для деревянных конструкций и элементов, подверженных гниению и разрушению древоточцами, - пропитку водным раствором аммиака меди (по технологии ЦНИИМФа) или креозотирование;
     
     г) для облицовочной деревоплиты - пропитку синтетической, фенолформальдегидной смолой согласно указаниям .

     8.2(7.5с). Для причальных сооружений должны предусматриваться отбойные и швартовные устройства. Если нагрузки от судов нецелесообразно передавать на причал, отбойные и швартовные устройства должны размещаться на отдельно стоящих палах.
     
     8.3(3.4). Расположение вдоль причального фронта швартовных тумб и нагрузки на них следует определять с учетом главы СНиП 2.06.04-82 "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)" или по Руководству  к СНиП 2.06.04-82.
     
     Швартовные тумбы следует размещать по осям секций причального сооружения, нормальным к линии кордона, или симметрично относительно указанных осей.
     
     По эксплуатационным соображениям в крайних секциях причальных сооружений рекомендуется устанавливать дополнительные швартовные тумбы, по возможности ближе к оконечности причального сооружения.
     
     Примечания: 1. Установку и закрепление швартовных тумб следует осуществлять по проекту "Типовые конструкции, детали и узлы морских портовых и заводских причальных сооружений. Серия 3.504-14/75. Установка швартовных тумб по ГОСТ 17424-72 на морских причальных сооружениях" (Одесса, Черноморниипроект, 1975).
     
     2. Тыловые швартовные устройства, расположенные за пределами причального сооружения и предназначенные, как правило, для швартовки судов с высоким бортом, допускается принимать специальной конструкции, не предусмотренной указанным выше ГОСТ 17424-72.

     8.4(3.5). Вынос отбойных устройств относительно лицевой грани верхнего строения должен обеспечивать нормальную стоянку судна у причала при минимальном зазоре 20 см между подводной частью корпуса и выступающими частями сооружения или подпричального откоса. При этом следует учитывать возможность обжатия отбойных устройств и крена судна, допускаемого указаниями "Норм технологического проектирования морских портов"  (табл.7 настоящего Руководства).
     
     8.5(3.6). Закладные детали для крепления отбойных устройств следует располагать заподлицо с лицевой гранью сооружения.
     
     8.6(3.28). Основание подкрановых и железнодорожных путей, располагаемых на причальном сооружении, принимается в зависимости от конструкции последнего.
     
     Подкрановые и железнодорожные рельсы при размещении на верхнем строении причальных сооружений эстакадного безбалластного типа следует крепить к верхнему строению ростверка.
     
     Подкрановые пути, размещаемые на засыпке, следует, как правило, устраивать на свайном основании во всех случаях, когда это практически возможно, а железнодорожные - на шпально-балластном основании.
     
     Основания подкрановых путей на железобетонных балках, плитах и т.п. рекомендуется возводить после стабилизации осадок грунта засыпки. На период стабилизации основания допускается устраивать временное шпальное основание.
     
     8.7(3.29). Возвышение головки рельсов над поверхностью тepритории в соответствии с указаниями "Норм технологического проектирования морских портов"  следует принимать равным не более 3 см. Для прохода реборд колес кранов или железнодорожных составов у рельсов должны быть предусмотрены канавки, размеры которых принимаются в зависимости от конструкции ходовой части кранов или железнодорожных составов, намечаемых для эксплуатации на данном причале.
     
     Рельсы подкрановых путей следует укладывать в соответствии с требованиями РТМ 31.3009-76 "Правил технической эксплуатации портовых сооружений и акваторий" и Правил технической эксплуатации перегрузочных машин морских портов.
     
     8.8(3.30). Прикордонная полоса территории должна иметь цементобетонное, асфальтобетонное или железобетонное покрытие. При устройстве покрытия на насыпи рекомендуется до стабилизации осадки грунта засыпки применять временные типы покрытий или сборные железобетонные плиты, которые при соответствующем обосновании могут быть применены в качестве временных.
     
     Примечание. Проектировать покрытия в прикордонной полосе следует аналогичными покрытиям портовых территорий в соответствии с требованиями "Норм технологического проектирования морских портов" .
     
     
     8.9(3.31). Причальные сооружения, на которых работают машины внутрипортового колесного транспорта, должны быть оборудованы вдоль кордона бортовыми (охранными) съемными или стационарными колесоотбойными брусьями. Последние необходимо выделять, оклеивая цветной пленкой или окрашивая. При этом необходимо выполнять требования ГОСТ 12.4.026-76 "Цвета сигнальные и знаки безопасности".

     8.11(7.6с). При проектировании конструкций причальных сооружений необходимо предусматривать, в соответствии с технологическими требованиями, возможность прокладки инженерных сетей (водопроводов, воздуховодов, электрокабелей и т.п.), а также установки раздаточных устройств (водопроводных, электрических и т.п.).

     8.14(3.32). Установка раздаточных устройств инженерных сетей на расстоянии менее 3 м от швартовных тумб не допускается.

9(3). ОБЩИЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРИЧАЛЬНЫМ СООРУЖЕНИЯМ

     
     9.1(3.1). Конструкцию причальных сооружений (подводную часть, надстройку или верхнее строение) следует разделять по длине на отдельные секции сквозными вертикальными осадочными и температурными швами в соответствии с требованиями пп.10.3(5.3), 11.6(6.7) и 12.5(7.5).
     
     (7.10с). Длина секций причальных сооружений должна приниматься в зависимости от действующих нагрузок и температурных воздействий, свойств грунтов основания и типа конструкции.
     
     При этом, в отдельных обоснованных случаях, длина секции определяется расчетом на температурно-влажностные воздействия в соответствии с главой СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" и Руководством к СНиП II-56-77.
     
     9.2(3.2). Связи между сборными элементами для обеспечения их совместной работы в пределах секции следует проектировать, руководствуясь указаниями пп.10.10(5.10), 10.23(5.24), 10.27(5.28), 11.4(6.5), 12.7(7.7)-12.10(7.10).
     
     9.3(3.3). Узлы соединения сборных элементов следует проектировать с учетом допускаемых нормами отклонений в размерах и положении устанавливаемых элементов.
     
     9.4(3.4). Расположение, конструкцию, установку швартовных тумб и нагрузки на них следует принимать, руководствуясь п.8.3(3.4).
     
     Тумбовые массивы следует бетонировать на месте. Допускается закрепление тумб на сборных элементах верхнего строения.
     
     Для заанкеренных шпунтовых и уголковых стенок следует проектировать тумбовые узлы с усиленной или дополнительной анкеровкой [см. п.9.8(6.9)].
     
     9.5(9.8с). Пролетные строения мостового типа должны проектироваться свободно опертыми с ограничением горизонтальных смещений, надводная часть опор должна проектироваться монолитной или сборно-монолитной с расположением швартовных тумб на опорах.
     
     9.6(3.5). Причальные сооружения должны быть оборудованы отбойными устройствами, амортизирующими ударные воздействия от судов [см. пп.8.4(3.5) и 8.5(3.6)].
     
     9.7(5.19, 6.8). Анкерные тяги следует крепить к лицевым панелям или стенкам выше строительного уровня воды для проведения монтажных работ насухо. Отступление от этого правила допускается при условии специального обоснования в каждом конкретном случае.
     
     Примечание. В качестве расчетного строительного уровня воды принимается:
     
     в неприливных (безливных) морях - средний многолетний (за период не менее 10 лет) уровень;
     
     в приливных (ливных) морях - средний многолетний (за период не менее 10 лет) приливный уровень.
     
     

     9.8(6.9). Анкерные тяги тумбовых массивов во всех случаях, когда это допустимо по условию прочности или трещиностойкости конструкции лицевой панели или стенки, рекомендуется закреплять на одном уровне с рядовой анкеровкой. При этом диаметр тумбовых тяг следует принимать равным диаметру рядовых тяг, допуская уменьшение шага анкеров в местах расположения тумбовых массивов.
     
     Примечания: 1. Допускается закреплять анкерные тяги в тумбовом массиве выше уровня крепления рядовых тяг.
     
     2. Допускается в местах тумбовых массивов вместо постановки дополнительных тумбовых тяг увеличивать их диаметр по сравнению с диаметром рядовых анкерных тяг.
     
     
     9.9(5.21, 6.10). Анкерные тяги [кроме тяг уголковых стенок с внутренней анкеровкой, см. п.10.20(5.21)] следует выполнять из стали круглого сечения, составляя их из звеньев.
     
     Звенья между собой следует соединять одним из следующих способов:
     
     а) контактной сваркой в заводских условиях;
     
     б) ванной сваркой;
     
     в) сваркой с накладками цилиндрической формы;
     
     г) муфтами.
     
     Нарезные концы звеньев (шпильки) под гаечное крепление или на муфтах следует выполнять из круглой стали большего диаметра, чем диаметр основных звеньев, и приваривать их к последним одним из указанных в настоящем пункте способов.
     
     Определяя диаметр шпильки, следует исходить из условия, чтобы диаметр по внутренней резьбе шпильки был не менее диаметра основного ствола тяги.
     
     Примечания: 1. Кроме стальных тяг круглого сечения, допускается применять анкерные тяги другого профиля при соответствующем технико-экономическом обосновании.

     9.10(5.23, 6.12). В конструкциях с тягами, закрепленными за анкерные опоры, следует предусматривать во всех случаях, когда это практически возможно, подмосточные сваи с насадками или привязку насадок к существующим опорам под анкерные тяги для предотвращения их чрезмерного провисания и облегчения монтажных работ.

     9.12(3.7, 7.9с). Конструкция неомоноличенных швов между элементами лицевой стенки причального сооружения должна обеспечивать грунтонепроницаемость и по возможности не должна создавать подпора грунтовых вод.
     
     Примечания: 1. Приведенное требование не учитывается в тех случаях, когда грунтонепроницаемость сооружения обеспечивается призмой из каменной наброски с обратным фильтром, устраиваемым на ее верхних (горизонтальных и наклонных) поверхностях.
     
     2. В тех случаях, когда конструкция сооружения создает препятствие для движения грунтовых вод в сторону акватории, следует устраивать дренажи по всей длине причального фронта, сходящиеся к водопропускным отверстиям в лицевых стенках (см. прил.2).
     
     
     9.13(3.8). Обратные фильтры следует устраивать для разгрузочных каменных призм, грунтопроницаемых швов уплотнения, дренажей, каменных постелей, креплений подпричальных откосов и при отсыпке песчаного грунта поверх засыпки из крупнообломочного материала:
     
     а) из щебня, гравия и песка - многослойные или однослойные из смесей с подбором фракций и толщины слоя на основе лабораторных исследований. При этом необходимо учитывать механический состав грунта засыпки, волновой режим акватории, наличие приливно-отливных колебаний, их амплитуду;
     
     б) из нетканых синтетических материалов (фильтрующих полотнищ).
     
     Примечания: 1. При наличии в основании постели крупнозернистых грунтов обратные фильтры можно не устраивать, за исключением случаев, когда из-за волновых или иных воздействий возможна суффозия грунта из-под постели.

     3. Обратные фильтры из камня, щебня или гравия допускается устраивать в соответствии с рекомендациями прил.2.
     
     
     9.14(3.9). При обратной засыпке пазух причальных сооружений в пределах глубины заложения подземных коммуникаций следует применять песок, песчаный грунт, дресву, гравий, щебень из скального грунта, а также камень (при соответствующем обосновании в проекте).
     
     При наличии в составе конструкции причала анкерных тяг указанные требования к материалам, за исключением камня, распространяются на верхний слой обратной засыпки, начиная с отметки заложения тяг [см. также п.9.13(3.8)].
     
     Ниже глубины заложения подземных коммуникаций или анкерных тяг засыпку пазух следует производить грунтами, отвечающими требованиям п.7.22(4.21).

     9.16(3.10). Замкнутые полости в конструкциях в зоне возможного льдообразования не допускается устраивать без специального обоснования в проекте. Исключение составляют сваи-оболочки в основаниях эстакад и лицевых стенках больверков. Во всех случаях применения конструкций из стали, бетона или железобетона с замкнутыми полостями в зоне возможного льдообразования эти полости должны заполняться бетоном, водоотталкивающим или другим материалом, эффективность применения которого проверена опытом эксплуатации.
     
     Примечания: 1. Требования настоящего пункта не распространяются на ячеистые конструкции из стального шпунта.
     
     2. При заполнении полостей бетоном рекомендуется применять технологию, разработанную ЦНИИС Минтрансстроя, которая исключает или ограничивает процессы, вызывающие образование трещин в сваях-оболочках от температурных воздействий и деформаций бетона-заполнителя в начальный период твердения, а также расширения его под воздействием внешних температур в период эксплуатации (см.: Методические указания по расчету температурных и усадочных напряжений. - М.: ВНИИ транспортного строительства Минтрансстроя, 1979).
     
     3. В обоснованных случаях следует предусматривать теплогидроизоляционную защиту бетона-заполнителя согласно указаниям .
     
     
     9.17(3.11). Толщина железобетонных элементов конструкций сооружения должна определяться расчетом и в целях обеспечения долговечности для основных конструктивных элементов быть не менее величин, указанных в табл.12(1).
     
     

Таблица 12(1)

Элементы

Минимальная толщина, см

Железобетонные предварительно напряженные элементы верхнего строения эстакад, лицевые панели уголковых стенок, сваи шпунтовые плоские и тавровые

15

То же, без предварительного напряжения и напряженные в тяжелых условиях службы

20

Сваи-оболочки диаметром 1 м и более из предварительно напряженного железобетона

12

То же, без предварительного напряжения и напряженные в тяжелых условиях

15

     
     
     9.18(3.12). Толщину защитного слоя бетона следует принимать по указаниям главы СНиП II-56-77.
     
     Примечание. Для рабочей стержневой арматуры, расположенной у поверхности железобетонных элементов, соприкасающихся с грунтовой засыпкой, а также для рабочей стержневой арматуры центрифугированных железобетонных элементов наименьшая толщина защитного слоя может быть снижена до 40 мм.
     
     
     9.19(3.13). Для повышения долговечности бетонных и железобетонных конструкций и их элементов, кроме указанных в пп.9.17(3.11) и 9.18(3.12) конструктивных решений, следует применять:
     
     а) преимущественно предварительно напряженные конструкции;
     
     б) в особо тяжелых условиях эксплуатации - напряженно-армированные конструкции с обжатием бетона, не допускающим возникновения в нем растягивающих напряжений при воздействии постоянных и длительно действующих временных нагрузок;
     
     в) в бетоне бетонных и железобетонных конструкций - ограничение сжимающих напряжений в соответствии с ;
     
     г) конструктивные элементы с наименьшим отношением поверхности, подвергающейся агрессивным воздействиям, к объему;
     
     д) стационарные или съемные защитные пояса или обоймы из материалов повышенной коррозиестойкости или устойчивых против истирания;
     
     е) для эстакадных конструкций - защитные козырьки, для стенок - ледозащитные пояса с увеличенным сечением элементов.
     
     9.20(3.14). Элементы сборных железобетонных конструкций следует укрупнять, исходя из условий технико-экономической целесообразности, в пределах, допускаемых условиями изготовления, транспортировки и монтажа.
     
     При транспортировке элементов конструкций по железной дороге габаритом 1-Т МПС максимальная ширина элемента не должна превышать 3,25 м; в случае транспортировки по внутрипостроечным железнодорожным путям ширина элемента может быть увеличена до 4,0-4,5 м.
     
     При транспортировке элементов автотранспортом максимальная ширина элемента не должна превышать 4 м.
     
     Примечания: 1. В проекте следует рассматривать возможность перевозки сборных железобетонных элементов в вертикальном положении с использованием специальных кассет.
     
     2. В случаях, когда это допускается условиями подъема и транспортировки, следует предусматривать укрупнение элементов, изготовляемых заводским способом, путем предварительной сборки и омоноличивания на припостроечных площадках до установки в сооружение.
     
     3. Если это возможно и экономически целесообразно, рекомендуется выполнять перевозку сборных элементов морским транспортом.
     
     
     9.21(3.15). Габаритные размеры и армирование элементов, назначенные из условий эксплуатации, должны, как правило, удовлетворять требованиям транспортировки и монтажа конструкции [см. п.9.26(3.20)].
     
     Габаритные размеры сборных элементов следует назначать из условия сокращения их типоразмеров до оптимального количества, определяемого технико-экономическими расчетами и сопоставлениями, с учетом требований унификации как самих элементов, так и оборудования для их изготовления.
     
     Масса и габаритные размеры сборных элементов должны соответствовать технологии их изготовления.
     
     9.22(3.16). В сборных железобетонных элементах в соответствии с конструктивно-компоновочной и монтажной схемами сооружения следует предусматривать установку закладных деталей или арматурных выпусков, обеспечивающих надежное крепление:
     
     а) стационарного технологического оборудования, подкрановых рельсов и т.п.;
     
     б) элементов между собой при монтаже и эксплуатации;
     
     в) металлических анкерных тяг;
     
     г) отбойных и швартовных устройств, стремянок;
     
     д) конструкций перекрытия стыков, не связанных между собой элементов вертикальной стенки;
     
     е) вибропогружателя;
     
     ж) захватных устройств для подъема элементов при транспортировке и монтаже.
     
     9.23(3.17). Закладные детали и их расположение в сборных элементах следует, по возможности, унифицировать, не допуская перерасхода стали.
     
     9.24(3.18). Для образования в железобетонных элементах сквозных отверстий для пропуска болтов, рымов, анкерных тяг и т.п. необходимо предусматривать установку закладных деталей в виде трубок и коробок, остающихся в бетоне и облицовывающих поверхность бетона в отверстии.
     
     9.25(3.19). Положение закладных деталей при бетонировании должно обеспечивать возможность качественного уплотнения прилегающего к этим деталям бетона.
     
     9.26(3.20). Для подъема сборных элементов конструкций в них следует предусматривать захватные устройства в виде инвентарных монтажных вывинчивающихся петель в соответствии с указаниями ТП 101-76 или стационарных петель из арматурных стержней [см. п.7.10(4.9)], а также отверстий и закладных частей для ключей.
     
     Схему расположения захватных устройств следует назначать с таким расчетом, чтобы усилия в сечениях элементов в процессе транспортировки и монтажа были, как правило, меньше, чем при эксплуатации.
     

     9.27. При проектировании железобетонных элементов должны быть соблюдены конструктивные требования, изложенные в главах СНиП II-21-75, СНиП II-56-77, Руководстве к ним, а также в настоящем Руководстве.
     

     9.28(3.21). Стыкование железобетонных элементов сборных конструкций следует выполнять в соответствии с указаниями СНиП II-21-75 и Руководства к СНиП.
     
     9.29(3.22). Петлевые стыки рекомендуется выполнять из гладких круглых стальных стержней класса А-1 с диаметром петель не менее 5 ( - диаметр стержня). В пределах ядра стыка поперек петлевых стержней следует укладывать не менее шести стержней. В петлевых стыках, работающих на изгиб, в пределах ядра на петле должен быть прямой участок длиной, равной диаметру закругления.
     
     Допускается изготовлять петлевые стыки из арматуры периодического профиля с диаметром перегиба стержней не менее 8.
     
     9.30(3.23). Сварные соединения арматуры следует принимать в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-68 "Соединения сварные арматуры железобетонных изделий и конструкций. Контактная и ванная сварка", ГОСТ 19292-73 "Соединения сварные элементов закладных деталей сборных железобетонных конструкций. Контактная и автоматическая сварка плавлением", ГОСТ 19293-73 "Соединения сварные арматуры предварительно напряженных железобетонных конструкций. Сварка контактная и плавлением", а также указаниями главы СНиП II-21-75.
     
     В проектах необходимо отмечать, что технология сварки должна соответствовать требованиям СН 393-69, а качество сварных арматурных изделий и соединений - ГОСТ 10922-75 "Арматурные изделия и закладные детали сварные для железобетонных конструкций. Технические требования и методы испытаний".
     
     9.31(3.24). При изготовлении предварительно напряженных свай-оболочек с применением арматуры класса А-IIIв звенья свай-оболочек следует армировать цельными стержнями с приваренными по концам контактной сваркой наконечниками большего диаметра. В проекте необходимо отмечать, что арматуру следует упрочнять вытяжкой до натяжения после приварки наконечников и что длина и диаметр наконечников, а также режим сварки при креплении в натянутом состоянии арматуры (наконечников) к обечайке свай-оболочек должны исключать перегрев стали, снимающий в теле основного стержня упрочнение вытяжкой.
     
     9.32(3.25). Элементы, потерявшие на части длины предварительное напряжение в результате производственных операций (например, подрубки голов свай, свай-оболочек и т.п.) и поэтому не удовлетворяющие условиям трещиностойкости или предельной величине раскрытия трещин, следует в соответствующих зонах усиливать с учетом выполнения требований по раскрытию трещин в бетоне или предусматривать защитные мероприятия, обеспечивающие его коррозиестойкость.
     
     9.33(3.26). Для предотвращения повреждения верхнего торца свай при вибропогружении или забивке следует предусматривать косвенное армирование поперечными сварными арматурными сетками, установленными с шагом не менее 5 см от торца элемента и друг от друга. Число сеток определяется расчетом и должно быть не менее пяти.
     
     Поперечное армирование концевых участков железобетонных свай длиной 1 м следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП II-21-75 к элементам с косвенным армированием, работающим на внецентренное сжатие. В средней части свай шаг поперечной арматуры принимать из расчета по прочности или конструктивно, но не более 20 см.
     
     9.34(3.27). Для защиты от коррозии металлических элементов конструкций рекомендуется нанесение антикоррозионных лакокрасочных покрытий в соответствии с требованиями РД 31.31.18-75 (см. прил.1).
     
     При интенсивной подводной коррозии металлических несущих конструкций следует предусматривать катодную или протекторную защиту в соответствии со специальными техническими условиями.
     
     В случаях интенсивной коррозии в зоне переменного уровня воды стальной шпунт может быть защищен железобетонной надстройкой [см. п.11.5(6.6)], а стальные трубчатые сваи - железобетонными обоймами.
     
     

10(5). ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРИЧАЛЬНЫМ СООРУЖЕНИЯМ ГРАВИТАЦИОННОГО ТИПА

     
     10.1(5.1). Требования, изложенные в настоящем разделе, распространяются на следующие конструкции гравитационных причальных сооружений:
     
     уголковые стенки контрфорсного типа:
     
     уголковые стенки с внешней анкеровкой, имеющие в вертикальной плоскости две опоры: верхнюю - в точке крепления анкера и нижнюю - на низком пороге фундаментной плиты;
     
     уголковые стенки с внутренней анкеровкой;
     
     стенки из массивовой кладки в поперечном сечении без вертикальных швов и с массивами верхнего курса, имеющими разгружающий консольный свес;

     10.2(5.2). Причальные сооружения гравитационного типа, особенно из правильной кладки массивов, не следует применять при неблагоприятных геологических условиях, когда можно ожидать значительной и неравномерной осадки основания сооружения.
     
     (9.2с). Возрастание нагрузок на основание в процессе возведения причальных сооружений не должно вызывать неравномерных осадок, раскрытия швов кладки и разрушения конструкции.

     10.3(5.3). Конструкцию набережных гравитационного типа следует разделять по длине на секции сквозными вертикальными температурно-осадочными швами.
     
     Длина секции определяется в зависимости от геологического строения основания, высоты стенки и толщины постели:
     
     для скального основания при толщине выравнивающего слоя из каменной наброски до 1,5 м - не более 45 м;
     
     для нескальных оснований при глубине у причала до 13 м - не более 30 м, при глубине 13 м и более - не более 40 м.
     
     Примечания: 1. Увеличение длины секции допускается при специальном обосновании в проекте.
     
     2. Разбивка стенки на секции должна производиться с учетом обязательного устройства швов в местах возможной резкой разницы в осадках отдельных частей сооружения (в местах изменения грунтовых условий, примыкания нового сооружения к старому, изменения высоты стенки).
     
     
     10.4(5.4, 9.1с, 9.3с). Причальные сооружения гравитационного типа, возводимые на нескальных грунтах, должны располагаться на постели из каменной наброски, заглубленной в грунт основания или отсыпанной на поверхность дна [последнее с учетом требований п.8.4(3.5)]. При этом на грунты основания следует укладывать обратный фильтр из щебня или гравия толщиной не менее 0,3 м, за исключением случая, когда основание сложено из крупнозернистых грунтов [см. примечания к п.9.13(3.8)].
     
     Если основание сооружения сложено из скальных грунтов, каменная постель не устраивается, а в основании сооружения укладывается выравнивающий слой из каменной наброски толщиной не менее 0,5 м.
     
     Примечания: 1(9.4с). Для уголковых стенок с внешней анкеровкой допускается устраивать постель из гравия или щебня при условии ее устойчивости на размывающие воздействия.
     
     2(9.5с). При скальных основаниях в обоснованных случаях вместо каменной наброски допускается применение выравнивающей щебеночно-гравийной подушки или выравнивающего слоя бетона в мешках толщиной не менее 0,25 м.

     10.5(5.5). По верху постели по обе стороны основания стенки, следует устраивать бермы [рис.1(1)], ширина которых должна быть с морской стороны не менее 2 м, а со стороны берега - не менее 1 м.
     

Рис.1(1). Поперечный разрез постели из каменной наброски в основании гравитационной стенки:

1 - проектное дно; 2 - берма шириной не менее 2 м; 3 - берма шириной не менее 1 м; 4 - щебень;
5 - каменная наброска

     10.6(5.6). Толщину постели из каменной наброски, включая обратный фильтр, следует определять расчетом, принимая ее не более 5 м и не менее 1 м.
     
     Примечания: 1. Постели большей толщины допускаются при условии технико-экономического обоснования.
     
     2. Для причальных сооружений уголкового типа допускается принимать минимальную толщину постели равной 0,75 м.

     10.7(5.7). Для отсыпки постелей и разгрузочных призм следует использовать камень массой от 15 до 100 кг.
     
     Требования к качеству материала каменной отсыпки устанавливаются в соответствии с п.7.20(4.19).
     
     Примечание. Если причальная стенка подвержена волновым воздействиям, массу камня для отсыпки постели следует определять с учетом этих воздействий.
     
     
     10.8(5.8). Обратный фильтр каменных постелей и разгрузочных призм следует выполнять, руководствуясь требованиями п.9.13(3.8).
     
     Обратный фильтр каменных постелей на глинистых грунтах основания должен отсыпаться из крупного щебня размером 7-10 см.
     
     Требования к качеству материала обратных фильтров устанавливаются в соответствии с указаниями п.7.21(4.20).
     
     10.9(5.9). Отметка верха подводной части причальных сооружений гравитационного типа должна назначаться не менее чем на 0,3 м выше расчетного строительного уровня воды, чтобы обеспечивалась возможность устройства надстроек насухо.
     
     Примечание. Расчетный строительный уровень надлежит устанавливать в соответствии с указаниями примечания п.9.7(5.19, 6.8).
     
     
     10.10(5.10). Секции сборных уголковых железобетонных стенок следует составлять из контрфорсных блоков [см. п.10.12(5.12)] или из лицевых и фундаментных панелей без перевязки и омоноличивания швов.
     
     В пределах секций контрфорсные блоки и лицевые панели следует омоноличивать железобетонной надстройкой.
     
     10.11(5.11). Ширину лицевых и фундаментных панелей уголковых стенок по направлению вдоль кордона рекомендуется делать наиболее доступной для изготовления на заводах и установки на место.

     10.12(5.12) Уголковые контрфорсные конструкции допускается выполнять сборными из ненапряженных железобетонных элементов.
     
     Все элементы, составляющие блок этой конструкции, объединяют через выпуски и закладные детали омоноличиванием.
     
     10.13(5.13.) Лицевую панель уголковых стенок с внешней и внутренней анкеровкой, как правило, следует изготовлять из предварительно напряженного железобетона.

     10.14(5.14). Для обеспечения грунтонепроницаемости вертикальных швов уголковых стенок следует предусматривать грунтонепроницаемые завесы.
     
     Конструкцию завес допускается выполнять по рабочим чертежам "Типовые конструкции деталей и узлов морских портовых и заводских причальных сооружений для глубин до 11,5 м. Серия 3.504-11. Набережные уголковой конструкции с внутренней анкеровкой" [Выпуск 1 (Черноморниипроект)] или нормативным документам, регламентирующим указанные уплотнительные устройства.
     
     Следует также применять навеску фильтрующих полотнищ из нетканых синтетических материалов.
     
     10.15(5.15). В уголковых стенках с внешней и внутренней анкеровкой на пороге фундаментной плиты, как правило, устраиваются выступающие из бетона стальные закладные опоры, а против них, на лицевой панели, - стальные опоры заподлицо с бетонной поверхностью.
     
     Высота порога и отметка расположения шарнирных опор должны обеспечивать надежное опирание при возможной раздельной осадке лицевой и фундаментной плит в результате деформации постели.
     
     10.16(5.16). В фундаментных плитах уголковых стенок с внешней и внутренней анкеровкой для обеспечения устойчивости лицевых плит во время монтажа конструкции, до засыпки пазухи, следует устраивать местные поддерживающие упоры, предотвращающие опрокидывание вертикальной плиты в сторону берега.
     
     10.17(5.17). Установка сборного блока или элемента гравитационной стенки причального сооружения должна быть произведена на весьма тщательно выровненную постель.
     
     10.18(5.18). Лицевую панель уголковых стенок с внешней и внутренней анкеровкой следует крепить двумя тягами, расположенными на одном уровне [см. также пп.9.7(5.19, 6.8) и 9.8(6.9)].
     
     10.19(5.20). В конструкции крепления концов тяг уголковых стенок с внутренней анкеровкой следует предусматривать возможность регулирования рабочей длины этих тяг после установки конструкции до ее засыпки для выравнивания верха лицевой стенки по линии кордона.
     
     10.20(5.21). Анкерные тяги в уголковых стенках с внутренней анкеровкой рекомендуется выполнять из широкополосной стали, при этом ширина стальной полосы должна находиться в плоскости поперечного сечения сооружения.
     
     Анкерные тяги в уголковых стенках с внешней анкеровкой следует выполнять из стали круглого сечения [см. пп.9.9(5.21, 6.10) и 9.10(5.23, 6.12)].

     10.21(5.22). Анкерные опоры для уголковых стенок с внешней анкеровкой следует выполнять в виде анкерных железобетонных плит. Допускается забивать анкерные стенки, обеспечивающие возможность осуществления тылового крепления насухо.
     
     10.22(5.24, 9.6с). Секции причальных сооружений из правильной кладки обыкновенных массивов следует выполнять горизонтальными курсами с перевязкой швов или столбами без перевязки швов (столбовая кладка). Пустотелые бетонные массивы применяются только в столбовой кладке.
     
     Монолитность секции в первом случае обеспечивается перевязкой швов и железобетонной надстройкой, во втором - устройством железобетонной надстройки.
     
     Примечания: 1.(9.7с). Под обыкновенными массивами понимаются бетонные монолиты, имеющие форму параллелепипеда, в том числе со скошенными гранями и срезанными ребрами; под пустотелыми массивами - бетонные ящики без днища с толщиной стен не менее 0,5 м.

     10.26(5.27). Число типов обыкновенных массивов должно быть минимальным, обоснованным технико-экономическими данными.
     
     Отношение наибольшего размера массива в плане к его высоте должно быть:
     
     в кладке по курсам с перевязкой швов - не более 3 для глубин у причала до 13 м, не более 2,5 для глубин у причала 13 м и более;
     
     в столбовой кладке без перевязки швов - не более 4 для глубин у причала до 13 м и не более 3 для глубин у причала 13 м и более.
     
     Отношение наименьшего размера массива в плане к его высоте должно быть: в кладке по курсам с перевязкой швов - не менее 1 и для массивов, замыкающих курсы, - не менее 0,75.
     
     Примечание. Требования настоящего пункта не распространяются на массивы верхнего курса, если они используются в качестве разгрузочных консолей стенки. В этом случае возможное применение массивов относительно меньшей высоты компенсируется повышением марки бетона [см. п.10.25(5.26)].
     
     
     10.27(5.28). Перекрытие швов между массивами при правильной кладке с перевязкой швов должно быть: не менее 0,9 м - в поперечном разрезе кладки стенки; 0,7 м - в продольном разрезе и в плане каждого курса кладки стенки и 0,9 м - в вертикальных сечениях опор причальных сооружений.
     
     Примечание. Перекрытие швов допускается уменьшать до 0,5 м, но количество таких перекрытий швов не должно превышать 10% их общего числа или в продольном разрезе, или в плане каждого курса.
     
     
     10.28(5.29). Ширина вертикальных швов в проектной разрезке в пределах секции между массивами правильной кладки должна приниматься:
     
     а) в кладке с перевязкой швов - 2 см;
     
     б) в столбовой кладке - 4 см.
     
     Ширина вертикальных осадочных швов между секциями в проектной разрезке должна приниматься равной 5 см.
     
     10.29(5.30). Для обеспечения грунтонепроницаемости через швы массивовой кладки, а также для уменьшения активного давления на сооружение необходимо устраивать за стенкой разгрузочную призму из камня или принимать другие меры, проверенные опытным путем.
     
     10.30(5.31). Для набережной стенки из массивовой кладки следует выполнять огрузку постели с целью ее обжатия и образования заданного проектом уклона стенки (см. прил.3 настоящего Руководства).

     11.1(6.1). Лицевые стенки в причальных сооружениях типа "больверк" выполняются из металлического или призматического железобетонного шпунта или из сплошного свайного ряда (железобетонные сваи-оболочки).
     
     11.2(6.2). Лицевые стенки железобетонных больверков, независимо от конструкции последних, должны обеспечивать грунтонепроницаемость по всей высоте сооружения путем устройства уплотнений швов между сваями [см. п.9.12(3.7, 7.9с)]. Необходимость заглубления уплотнений ниже дна определяется требованиями обеспечения грунтонепроницаемости.
     
     11.3(6.3). Дренаж за лицевой стенкой больверков следует предусматривать в случае возможного образования подпора грунтовых вод, в частности при систематическом колебании уровня акватории.
     
     Примечания: 1. Дренаж рекомендуется выполнять в соответствии с данными, представленными в прил.2, и примечаниями к п.9.12(3.7, 7.9с).
     
     2. При заполнении пазух за стенкой камнем дренаж не устраивается, однако отверстия в лицевой стенке для выпуска грунтовых вод необходимо предусмотреть.
     
     
     11.4(6.4). Увеличение несущей способности стенки набережной типа "больверк" может быть достигнуто устройством разгрузочных платформ с экранирующими рядами свай, передней грунтовой пригрузки, переднего экрана, разгрузочных призм, армированием грунтовой пазухи или другими способами, позволяющими снизить активное и увеличить пассивное давление грунта на лицевую стенку.
     
     11.5(6.5). Железобетонные и металлические шпунтовые стенки или стенки из сплошного свайного ряда должны быть поверху связаны надстройкой из сборно-монолитного или монолитного железобетона.
     
     Для больверков из стального шпунта в тех случаях, когда это приемлемо по условиям расположения отбойных устройств и защиты металла от коррозии, разрешается устройство небольшого железобетонного или стального оголовка (шапочного бруса).
     
     11.6(6.6). Отметку низа железобетонных надстроек следует назначать исходя из необходимости защиты шпунта от агрессивного воздействия в зоне переменного уровня. Отметка должна находиться не менее чем на 0,2 м ниже отсчетного уровня.
     
     При строительстве причала в районе пониженных агрессивных воздействий, где обеспечивается длительная сохранность шпунта, отметку низа надстройки принимают из условия создания опорной плоскости для отбойных устройств и возможности производства работ по возведению надстройки насухо.
     
     При строительстве причалов на морях с большой амплитудой приливо-отливных колебаний, где опускание низа надстройки под отсчетный уровень представляет большие затруднения, вопрос о принятии отметки низа надстройки решается с учетом накопленного опыта эксплуатации сооружений в местных и аналогичных условиях.
     
     11.7(6.7). Температурно-деформационные швы в железобетонной надстройке и оголовках лицевой стенки следует располагать с шагом не более 40 м, а также в местах резкого изменения грунтовых условий, которые могут вызвать разницу в величинах смещений отдельных частей сооружения.

     11.9(6.11). В больверках с лицевой стенкой из железобетонных элементов кольцевого и крупнопанельного таврового сечения в случаях, когда это возможно по условиям деформаций и напряжений в лицевой стенке, следует предусматривать предварительное натяжение анкеров (до засыпки грунта в пазуху сооружения) для выравнивания в них усилий и обеспечения надежной совместной работы всей системы ("лицевая стенка - анкерная тяга - анкерная стенка").
     
     В процессе предварительного натяжения анкеров следует тщательно контролировать его величину, установленную расчетом [см. п.20.19(16.19)].
     
     11.10(6.13). Разрезку распределительного пояса следует принимать в соответствии с разрезкой надстроек согласно указаниям п.11.7(6.7) настоящего Руководства, т.е. не более чем через 40 м. В пределах секции балки соединяются сварными равнопрочными швами или сваркой с накладками.
     
     Допускается устанавливать балки распределительного пояса с открытыми стыковыми швами, принимая расчетные схемы балок в соответствии с их конкретной разрезкой (см. прил.4).
     
     11.11(6.14). Анкерные опоры следует применять в виде частокола из железобетонных свай или шпунта, позволяющих выполнять крепление анкерных тяг насухо и осуществлять предварительное натяжение тяг. При соответствующем технико-экономическом обосновании опоры должны выполняться в виде анкерных железобетонных плит или плит из отходов металлического шпунта.
     
     Анкерные стенки из стального шпунта или анкерные козловые опоры, связанные железобетонным шапочным брусом, допускается применять при надлежащем обосновании.

     12.1(7.1). Конструктивные элементы причальных сооружений эстакадного типа следует преимущественно выполнять из железобетона, при этом для опор в виде свай или свай-оболочек применять предварительно напряженный железобетон, а для верхнего строения - железобетон предварительно напряженный и без предварительного напряжения.
     
     Конструктивные элементы тылового сопряжения следует выполнять из бетона и железобетона.
     
     Примечания: 1. Применение стальных элементов для несущих конструкций должно быть специально обосновано в проекте.

     12.2(7.8с). Ширина ростверка набережной эстакадного типа, крутизна подпричального откоса и его конструкция должны определяться на основе технико-экономических расчетов, исходя из условий обеспечения общей устойчивости сооружения и гашения волны. Подпричальный откос должен удовлетворять требованиям местной устойчивости.
     
     12.3(7.2). Ширина верхнего строения ростверка определяется с учетом:
     
     а) размещения железнодорожных путей, кранового и другого оборудования;
     
     б) конструкции крепления подпричального откоса и его устойчивости;
     
     в) конструкции тылового сопряжения с берегом или существующим сооружением.
     
     Примечание. Увеличение ширины верхнего строения для обеспечения устойчивости подпричального откоса допускается при неблагоприятных грунтовых условиях и требует обоснования целесообразности по сравнению с другими способами (замена или закрепление грунтов основания, уменьшение шага опор, применение анкерующих устройств и т.д.).

     12.4(7.3). Схему свайного основания причального сооружения следует составлять исходя из следующих соображений:
     
     а) опоры в поперечном направлении размещаются с учетом расположения эксплуатационного оборудования (подкрановых путей портальных кранов, железнодорожных путей и т.п.), наиболее выгодной передачи временных нагрузок на опоры, а также ширины сооружения, определяемой в соответствии с указаниями п.12.3(7.2);
     
     б) при назначении продольного шага опор (пролета) следует добиваться такого соотношения конструктивных решений по верхнему строению и опорам, при котором стоимость 1 пог. м сооружения минимальна. При этом должны быть обеспечены оптимальное использование несущей способности опор и устойчивость подпричального откоса. Высота несущих элементов конструкций верхнего строения должна удовлетворять требованиям прочности, в отдельных случаях выносливости, трещиностойкости, а также гарантировать допускаемые величины прогибов, не превышающие 1/500 в пределах пролета и 1/250 - в пределах консоли ( и  - длина соответственно пролета и консоли). Возвышение низа пролетного строения над расчетным уровнем воды должно назначаться с учетом волновых воздействий на ростверк. Оно должно обеспечивать возможность осмотра и ремонта ростверка снизу и быть не менее 0,8 м над расчетным строительным уровнем воды [см. примечание к п.9.7(5.19, 6.8)].
     
     Примечания: 1. Кроме того, для ростверков с подкрановыми и железнодорожными путями величины допускаемых деформаций верхнего строения от эксплуатационных нагрузок устанавливаются при проектировании с таким расчетом, чтобы отклонения в относительном положении рельсов при эксплуатации (отклонения на укладку плюс деформацию) не превосходили величин, указанных в РТМ 31.3009-76 "Правила технической эксплуатации портовых сооружений и акваторий" (см. прил.1) или в паспортах поставляемого оборудования.

     в) расстояние между осями вертикальных опор, воспринимающих горизонтальные нагрузки, следует принимать равным не менее 6 (где  - большая сторона прямоугольного сечения сваи или наружный диаметр сваи-оболочки).
     
     Расстояние между осями вертикальных и наклонных висячих свай в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3, а свай-стоек - не менее 2,5.
     
     Примечание. В отдельных случаях, при условии специального обоснования в проекте, допускается в поперечном направлении расстояние между опорами, работающими на горизонтальные нагрузки, принимать равным менее 6, но не менее 3.
     
     
     12.5(7.4). При проектировании свайного основания целесообразность применения наклонных или козловых свай вместо вертикальных должна определяться в зависимости от следующих факторов:
     
     а) величины горизонтальной нагрузки на сваю;
     
     б) количества дополнительных свай, необходимых для восприятия горизонтальных нагрузок;
     
     в) наличия сваебойного оборудования для погружения наклонных или козловых опор.
     
     В зависимости от направления приложенной горизонтальной нагрузки козловые и наклонные опоры в сооружении могут быть расположены как в плоскости, параллельной линии кордона, так и в плоскости, перпендикулярной ей.
     
     12.6(7.5). Расстояние между температурно-деформационными швами железобетонных ростверков эстакад следует принимать по результатам статического расчета работы опор на дополнительный изгиб, возникающий от температурных деформаций ростверка, а также с учетом указаний п.8.3(3.4).

     12.7(7.6). В температурных швах причальных эстакад для передачи нагрузок от судов на соседние секции следует предусматривать зубья, шпонки или иные упорные устройства.
     
     12.8(7.7). Верхнее строение ростверков следует жестко соединять с опорами путем заделки в ростверк ствола сваи на глубину не менее 5 см и выпусков арматуры из сваи на длину их анкеровки согласно требованиям главы СНиП II-21-75.
     
     12.9(7.8). В ростверках из сборных железобетонных элементов для заделки арматурных выпусков голов свай должны быть устроены штрабы, заполняемые при сборке сооружения монолитным бетоном. Штрабы должны иметь наклон боковых поверхностей, обеспечивающий надежную передачу осевых нагрузок на опоры, в предположении ограниченного сцепления по стыкам сборного и монолитного бетона [рис.2(2), а].     
     

Рис.2(2). Поперечный разрез стыковых соединений ростверков (зоны заполнения бетоном заштрихованы):

1 - плита верхнего строения; 2 - свая; 3 - конструктивный наголовник; 4 - ригель;
5 - обруч из металлической полосы; 6 - бетонная подготовка; 7 - длина анкеровки арматуры;
8 - дополнительная арматура

     
     
     Примечание. Требования к наклону поверхностей штраб не распространяются на случаи, регламентированные п.12.10(7.9) настоящего Руководства.
     
     
     12.10(7.9). При устройстве на сваях конструктивных наголовников или наличии сборных элементов ригеля, перекрывающих штрабы в ростверке [рис.2(2), б и в], допускается:
     
     а) заделка арматурных выпусков из свай в монолитном бетоне, укладываемом в полости конструктивных наголовников, с постановкой дополнительной арматуры, связывающей наголовник с ростверком [рис.2(2), б];
     
     б) стволы свай-оболочек не заделывать в ростверк из предварительно напряженного железобетона, ограничиваясь лишь обеспечением плотного примыкания торцов оболочек [рис.2(2), в].
     
     Плотное примыкание может быть обеспечено путем укладки в контакте торца оболочки с ростверком монолитного бетона или раствора с установкой шашек, обеспечивающих проектные отметки ростверка.
     
     Стык опор с ростверком в этом случае следует омоноличивать с помощью дополнительной арматуры, пропущенной через штрабы в ригеле и заделанной нижним концом в монолитный бетон, укладываемый в полость сваи-оболочки, а верхним концом - в бетон заполнения штрабы ростверка.
     
     Стык между опорой и ростверком необходимо защитить от коррозионных воздействий.
     
     12.11(7.10). Сборные элементы, из которых составляется верхнее строение железобетонных причальных эстакад, следует соединять связями, обеспечивающими единство работы конструкции под воздействием нагрузок.
     
     При определении конструкций связей между сборными железобетонными элементами секций ростверков причальных эстакад следует руководствоваться следующими указаниями:
     
     а) рабочие стыки сборных элементов ростверков, воспринимающие изгибающие моменты и поперечные силы, создаются путем сварки выпусков арматуры и укладки бетона омоноличивания или путем сварки закладных частей [см. п.9.28(3.21)];
     
     б) стыки сборных элементов ростверков, воспринимающие поперечные силы, создаются путем устройства в примыкающих поверхностях элементов штраб с последующим заполнением их монолитным бетоном и установкой спиральной арматуры;
     
     в) отдельные стыки между сборными элементами ростверка допускается выполнять без связей, "открытыми", в том случае, когда это приемлемо по условиям работы сооружения, а относительные смещения по линиям примыкания допустимы по условиям эксплуатации.
     
     12.12(7.11). Ростверки причальных эстакад следует устраивать без грунтового (песчаного, гравийного и щебеночного) балласта. Для выравнивания поверхности, образуемой сборными элементами, ее покрывают слоем цементного или асфальтового бетона с учетом обеспечения необходимых условий прокладки рельсовых путей на эстакаде.
     
     Примечание. Устройство балластного слоя на ростверке допускается при условии специального обоснования в проекте.
     
     
     12.13(7.12). В ростверках необходимо предусматривать устройства, обеспечивающие вентиляцию подпричального пространства (см. прил.5), устройства для удаления атмосферных осадков, а на причалах химических грузов - устройства для предотвращения смыва в море вод с вредными включениями по требованиям охраны окружающей среды.
     
     12.14(7.13). Для температурной вставки в ростверке с длиной пролета до 8 м включительно разрешается опорные части устраивать из металлических листов.
     
     При длине пролета более 8 м на опорах должны применяться тангенциальные опорные части по типу опорных элементов пролетных строений мостов.
     
     12.15(7.14). Сваи-оболочки следует применять цельными или составными из звеньев, соединенных между собой металлическим сварным стыком. Прочность стыка должна быть равна прочности основного ствола оболочки.
     
     12.16(7.15). При наличии интенсивного истирающего воздействия наносов нижнюю часть свайных опор в прибойной зоне следует защищать съемными железобетонными чехлами.
     
     12.17(7.16). При проектировании подпричального откоса и конструкции сопряжения набережных эстакад с берегом следует:
     
     а) обосновывать конструкцию волногасительной системы сопряжения с берегом и размеры ее элементов результатами лабораторных исследований, а при наличии соответствующих данных - материалами эксплуатации в натуре. При этом следует руководствоваться материалами, представленными в прил.5;
     
     б) назначать уклон подпричального откоса исходя из его устойчивости, а также устойчивости основания. При этом допускается выход нижней бровки откоса за линию отбойных устройств при соблюдении требований п.8.4(3.5) настоящего Руководства;
     
     в) предусматривать берегоукрепление откоса путем отсыпки камня с креплением верхней зоны, подвергающейся интенсивному размыву, выкладкой камня нужного качества и достаточной массы с учетом волнового воздействия или покрытием каменной отсыпки щелевыми железобетонными плитами. Размеры элементов конструкции крепления верхней зоны откоса принимаются по результатам исследований, указанных в п.12.17(7.16) а.
     
     Примечание. Компоновочную схему сооружения и конструкцию тылового сопряжения откоса с территорией причала следует выбирать таким образом, чтобы они по возможности практически не ухудшали волнового режима акватории.

     12.18(7.17). Узлы соединения сборных железобетонных элементов конструкций эстакадных причальных сооружений следует проектировать с учетом допускаемых отклонений в размерах и положении монтируемых элементов.
     
     Допускаемые отклонения от проектного положения в плане свай и свай-оболочек следует принимать по указаниям главы СНиП III-45-76 "Сооружения гидротехнические транспортные, энергетические и мелиоративных систем. Правила производства и приемки работ".
     
     

13(8). ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ

     
     13.1(8.1, 4.1с). Расчет морских причальных сооружений, а также их конструктивных элементов и оснований следует выполнять в соответствии с требованиями глав СНиП II-51-74 "Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования" и СНиП II-А.10-71 "Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования", а также стандарта СТ СЭВ 384-76 "Строительные конструкции и основания. Основные положения по расчету" по методу предельных состояний.

     13.2(8.2). Расчетные нормативы, приведенные в настоящем Руководстве, распространяются на основные типы причальных сооружений I-IV классов капитальности [см. пп.2.3(1.7, 2.3с) и 2.6].
     
     13.3(8.3). При проектировании морских причальных сооружений должны быть выполнены следующие расчеты.
     
     По первой группе предельных состояний (по потере несущей способности или непригодности к эксплуатации) рассчитываются:
     
     а) общая устойчивость сооружения в целом, а для причальных сооружений эстакадного типа и подпричального откоса по круглоцилиндрическим и ломаным (фиксированным) поверхностям скольжения (сдвига), а также по методам, основанным на теории предельного равновесия (способ ВНИИГа им. Б.Е.Веденеева в форме коэффициентов несущей способности основания, метод расчета устойчивости на двухслойном основании), - в соответствии с главой СНиП II-16-76 "Основания гидротехнических сооружений", Руководством к СНиП II-16-76 и указаниями настоящего Руководства;
     
     б) устойчивость по схеме плоского сдвига, по швам массивовой кладки, по постели и совместно с ней, а также на сдвиг надстройки, когда последняя не замоноличена с основной конструкцией стенки, и на опрокидывание (поворот) вокруг ребра вращения для причальных сооружений гравитационного типа - в соответствии с указаниями настоящего Руководства.
     
     Примечание. В тех случаях, когда по основанию гравитационной стенки или по швам массивовой кладки обеспечено приложение равнодействующей нагрузок в пределах ядра сечения, расчет на опрокидывание вокруг ребра вращения не производится;
     
     
     в) устойчивость на поворот лицевой стенки больверков относительно точки крепления анкера при свободном опирании низа стенки или частичном ее защемлении - в соответствии с указаниями настоящего Руководства;
     
     г) устойчивость массива грунта, находящегося перед анкерными стенками или анкерными плитами и обеспечивающего анкерное крепление конструкции типа "больверк", - в соответствии с указаниями и требованиями настоящего Руководства;
     
     д) несущая способность (прочность) конструктивных элементов причальных сооружений и их оснований - в соответствии с указаниями и требованиями настоящего Руководства, а также с главами СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений", СНиП II-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции", СНиП II-23-81 "Стальные конструкции", СНиП II-25-81 "Деревянные конструкции”, СНиП II-16-76 "Основания гидротехнических сооружений" и СНиП II-15-74 "Основания зданий и сооружений";
     
     е) несущая способность свай и свай-оболочек на воздействие вертикальных и горизонтальных нагрузок - в соответствии с указаниями и требованиями настоящего Руководства и главы СНиП II-17-77 "Свайные фундаменты" и Руководства к СНиП;
     
     ж) конструкции на температурные и влажностные воздействия (на влияние внешней среды) - в соответствии с главой СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" и Руководством к СНиП;
     
     з) устойчивость формы конструкции - в соответствии с главами СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" и СНиП II-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции";
     
     и) элементы конструкций на выносливость при многократно-повторных загружениях - в соответствии с главами СНиП II-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции" и СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений".
     
     По второй группе предельных состояний (по долговечности) по непригодности к нормальной эксплуатации (по деформациям и трещиностойкости) рассчитываются:
     
     к) вертикальные осадки, горизонтальные перемещения и углы поворота - в соответствии с главой СНиП II-16-76 и Руководством к СНиП; допускаемые прогибы пролетных строений железобетонных конструкций - в соответствии с главой СНиП II-56-77, а стальных конструкций - по CН 200-62 "Технические условия на проектирование железнодорожных, автодорожных, городских мостов и труб";
     
     л) железобетонные предварительно напряженные конструкции по образованию трещин - в соответствии с главой СНиП II-21-75 и Руководством к указанной главе СНиП;

     13.7(8.4, 4.8с). При расчете морских причальных сооружений следует принимать нормативные значения действующих эксплуатационных нагрузок. Нагрузки следует принимать в соответствии с указаниями СНиП II-51-74 "Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования", СНиП 2.06.04-82 "Нагрузки на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)" и Руководства к указанному СНиП, СНиП II-6-74 и "Нагрузки и воздействия", а также  "Нормы технологического проектирования морских портов".

     Примечание. Перегрузки от эксплуатационных нагрузок для расчета конструкций сооружений и их оснований по первой группе предельных состояний учитываются в соответствии с указаниями пп.13.16(8.8), 13.21(8.13), 13.23(8.15) и 13.24(8.16) настоящего Руководства.
     
     
     13.8(4.3с). Классификация нагрузок и воздействий на морские гидротехнические сооружения принимается по главе СНиП II-6-74. Нагрузки и воздействия подразделяются на постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые).
     
     Примечание. В пп.13.9(4.4с)-13.11(4.6с) даны нагрузки, не приведенные в СНиП II-6-74, которые необходимо принимать дополнительно при расчете морских гидротехнических сооружений.
     
     
     13.9(4.4с). К постоянным нагрузкам относится вес сооружений и технологического оборудования (складов, эстакад, вагоноопрокидывателей, места расположения которых на сооружении не изменяются в процессе эксплуатации).
     
     13.10(4.5с). К временным длительным нагрузкам и воздействиям относятся:
     
     нагрузки от транспортных и перегрузочных машин (контейнерных перегружателей, мостовых, портальных и козловых кранов, погрузочных машин непрерывного действия и др.);
     
     давление воды.
     
     13.11(4.6с). К кратковременным нагрузкам относятся:
     
     нагрузки от судов (навал, швартовные и ударные);
     
     ледовые нагрузки (торошение, удары ледяных полей и отдельных льдин);
     
     волновые нагрузки.
     
     13.12(4.7с). При расчете сооружений нагрузки и воздействия должны приниматься в следующих сочетаниях:
     
     основные сочетания, составляемые из постоянных и временных длительных нагрузок и одной из возможных кратковременных нагрузок, которая в сочетании с постоянными и временными длительно действующими нагрузками создает наиболее неблагоприятные условия работы сооружения;
     
     особые сочетания, составляемые из постоянных, временных длительных, возможных кратковременных и одной из особых нагрузок.
     
     Примечания: 1. В тех случаях, когда соответствующими технико-экономическими расчетами подтверждается целесообразность применения искусственных методов разрушения льда у сооружения, ледовые нагрузки допускается не учитывать или относить к особым нагрузкам.

     13.13(8.5). При расчете морских причальных сооружений в соответствии с указаниями главы СНиП на основания гидротехнических сооружений следует принимать расчетные значения характеристик грунтов  и  для расчетов сооружений: по первой группе предельных состояний -  и ; по второй группе предельных состояний -  и  ( - угол внутреннего трения грунта;  - удельное сцепление). Указанные характеристики назначаются по данным инженерно-геологических изысканий и исследований грунтов, выполненных в соответствии с требованиями главы СНиП II-16-76, а также ГОСТ 20522-75 "Грунты. Метод статистической обработки результатов определений характеристик".
     
     Примечание. В тех случаях, когда в районе проектируемого причального сооружения имеются аналогичные по конструкции и геологическим условиям причальные сооружения, рассчитанные по нормативным сдвиговым характеристикам грунтов основания и засыпки, с положительным и длительным опытом эксплуатации, а также выполнено большое и статистически обоснованное количество лабораторных испытаний проб, допускается принимать расчетные сдвиговые характеристики грунтов, равные нормативным, с коэффициентом безопасности по трению и сцеплению, равным единице.
     
     
     13.14(8.6, 4.2с). Расчет несущих конструкций морских причальных сооружений должен производиться на нагрузки, действующие в период строительства, эксплуатации и ремонта сооружений.
     
     Расчет на прочность конструкций, работающих в условиях сложного напряженного состояния (сооружения, взаимодействующие с грунтом), для которых еще не разработаны способы определения усилий и напряжений с учетом неупругих деформаций, допускается производить исходя из условий, при которых наибольшие напряжения, определяемые по упругой стадии работы, не превышают соответствующих расчетных сопротивлений:
     

                                                                [3(1)]

     
где  - расчетное усилие в элементе (конструкции);

      - расчетная несущая способность элемента (конструкции).
     
     13.15(8.7). Расчетная несущая способность элемента (конструкции) определяется в зависимости от материала, характера воздействующего усилия (сжатие, растяжение, изгиб, внецентренное сжатие или растяжение с относительно большим или малым эксцентриситетом) и формы сечения элемента по требованиям соответствующих глав СНиП (см. прил.1) с применением расчетных характеристик материалов и соответствующих коэффициентов условий работы, регламентируемых и записанных в правой части расчетных формул СНиП.
     
     13.16(8.8). Расчетное усилие  [см. п.13.14(8.6)], рассматриваемое по одному из показателей (изгибающий момент , поперечная сила , продольная сила ) и принимаемое для расчета конструкций сооружений и их элементов по первой группе предельных состояний, определяется по формуле
     

                                                       [4(2)]

где  - коэффициент надежности, учитывающий степень ответственности и класс капитальности сооружения. Для сооружений: I класса - 1,25; II класса - 1,20; III класса - 1,15; IV класса - 1,10;
     
      - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый равным: для основного сочетания нагрузок - 1,0; для особого сочетания нагрузок - 0,9; для сочетания нагрузок в период строительства - 0,95;
     
      - коэффициент перегрузки, принимаемый для морских причальных сооружений равным 1,25;
     
      - дополнительный коэффициент условий работы, учитывающий особенности действительной работы элемента конструкции и некоторые условные предпосылки его расчетной схемы, принимаемый по табл.13(3), 14(4) и 15(5);
     
      - усилие (, , ), полученное из расчета конструкции, выполненного согласно указаниям настоящего Руководства и других нормативно-технических документов (см. прил.1) с введением значений эксплуатационных нагрузок и характеристик грунтов в соответствии с требованиями пп.13.7(8.4) и 13.13(8.5).

Таблица 13(3)

Причина разрушения стальных элементов конструкции

Дополнительный коэффициент условий работы

Прокатная сталь

Растяжение, сжатие, изгиб, срез, смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки), смятие местное при плотном касании

0,95

То же, отливок из углеродистой стали для марок:

15Л и 25Л

0,90

35Л и 45Л

1,00

Болтовые соединения

Растяжение

1,00

Срез

1,00

Смятие

0,85

   
     Примечание. При расчете стальных конструкций на особые сочетания нагрузок коэффициент  следует умножать на 0,85.
     
     

Таблица 14(4)

Причина разрушения бетонных элементов конструкции

Дополнительный коэффициент условий работы

Достижение бетоном расчетного сопротивления при сжатии

0,85

Достижение бетоном расчетного сопротивления при растяжении (изгиб)

0,90

Таблица 15(5)

Позиция

Причина разрушения железобетонных элементов конструкции

Дополнительный коэффициент условий работы

1

Достижение бетоном предела прочности при сжатии и арматурой предела прочности при растяжении

а) в сжатых элементах

для стержневой арматуры классов:

A-I, A-II, A-III

0,90

A-IV

0,85

A-V

0,80

для проволочной арматуры классов:

B-II, Вр-II

0,95

б) в растянутых элементах

для стержневой арматуры классов:

A-I, A-II, A-III

1,05

A-IV, A-V

0,95

для проволочной арматуры классов:

B-II, Вр-II

1,20

в) в остальных элементах

для стержневой арматуры классов:

A-I, A-II, A-III

1,00

A-IV, A-V

0,90

А-IIIв

1,00

для проволочной арматуры классов:

B-II, Вр-II

1,05

2

Достижение бетоном предела прочности при растяжении на действие поперечной силы

а) соблюдение условия на действие поперечной силы

1,00

б) соблюдение условия по конструктивному армированию

1,00

в) расчет элементов с поперечной арматурой

1,00

     13.17(8.9). Расчет сечений стальных элементов конструкций морских причальных сооружений следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП II-23-81 "Стальные конструкции". При этом расчеты сечений элементов следует выполнить по формулам СНиП на стальные конструкции с применением расчетных усилий, определяемых по формуле [4(2)] настоящего Руководства.
     
     13.18(8.10). Бетонные и железобетонные элементы конструкций причальных сооружений следует рассчитывать в соответствии с требованиями СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" и СНиП II-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции" согласно данным табл.16(6).
     

Таблица 16(6)

Бетонные и железобетонные элементы конструкций сооружений и форма сечения

Напряженное состояние элементов конструкции

Нормативный документ, по которому выполняется расчет

Виды выполняемых расчетов

1. Все элементы конструкций без предварительного напряжения, за исключением указанных в поз.2

Изгиб, внецентренное сжатие или растяжение с относительно большим или малым эксцентриситетом и центральное растяжение

СНиП II-56-77

Расчеты прочности, ширины раскрытия нормальных трещин, деформаций на температурно-влажностные воздействия, на выносливость при числе циклов загружения 2·10 и более

2. Элементы предварительно напряженных конструкций, а также тавровые, двутавровые, ребристые, пустотелые, круглые и кольцевые сечения как предварительно напряженные, так и без предварительного напряжения

Изгиб, внецентренное сжатие или растяжение с относительно большим и малым эксцентриситетом, центральное растяжение, кручение с изгибом (сложное напряженное состояние)

СНиП II-21-75

Расчеты прочности, по образованию трещин, по закрытию (зажатию) нормальных и наклонных трещин, на продавливание, на отрыв закладных деталей коротких консолей

     
     
     Расчеты сечений элементов бетонных и железобетонных конструкций следует выполнять по формулам СНиП II-56-77 и СНиП II-21-75 с учетом предусмотренных ими коэффициентов условий работы и с заменой левой части формул СНиП величиной расчетного усилия , определяемой по формуле [4(2)].
     

     13.19(8.11). Расчеты бетонных и железобетонных элементов конструкций морских причальных сооружений по второй группе предельных состояний [по деформациям, образованию, раскрытию или закрытию (зажатию) нормальных и наклонных трещин] следует выполнять по СНиП II-56-77, СНиП II-21-75 и Руководству к СНиП на усилия, полученные статическими расчетами, выполненными с учетом требований пп.13.7(8.4) и 13.13(8.5).
     
     13.20(8.12). При расчете устойчивости (первая группа предельных состояний) морских причальных сооружений и их элементов (кроме расчетов устойчивости анкерных стенок и плит) должно быть выполнено условие
     

                                                              [5(3)]

     
где  - расчетное значение суммы сдвигающих конструкцию (элемент) сил или моментов (рис.3);

      - расчетное значение суммы удерживающих конструкцию (элемент) сил или моментов (см. рис.3).
     

Рис.3. Схема к расчету устойчивости сооружения

     
     
     13.21(8.13). Расчетные значения сдвигающих сил (моментов)  определяются по формуле [см. также п.13.20(8.12)]
     

                                                  [6(4)]

     
где  и  - то же, что в п.13.16(8.8);

      - дополнительный коэффициент условий работы, назначаемый по табл.17(7);
     
      - сдвигающие силы или моменты, определяемые по указаниям настоящего Руководства и ведомственных нормативно-технических документов (см. прил.1) с применением в расчетах значений нагрузок и характеристик грунтов с учетом требований пп.13.7(8.4) и 13.13(8.5).
     
     

Таблица 17(7)

Позиция

Причина потери устойчивости сооружения или основания

Дополнительный коэффициент условий работы

 1

Потеря устойчивости сооружений при скольжении по плоскости (плоский сдвиг) и оснований причальных сооружений на глубинный сдвиг по ломаным (фиксированным) поверхностям скольжения в условиях плоской задачи

0,95

2

Потеря устойчивости оснований причальных сооружений и подпричальных откосов (на ограниченном участке между опорами) на глубинный сдвиг по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения в условиях плоской задачи

0,75

3

Потеря устойчивости оснований причальных сооружений и подпричальных откосов (на ограниченном участке между опорами) на глубинный сдвиг по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения в условиях пространственной задачи, а также с учетом влияния сцепления грунта и перерезывания свай в условиях плоской задачи

0,80

4

Потеря устойчивости сооружения от опрокидывания вокруг ребра вращения

1,20

5

Потеря устойчивости неполностью защемленной лицевой стенки больверков при повороте вокруг точки крепления анкера

1,05

6

Потеря устойчивости массива грунта, обеспечивающего анкерное крепление конструкций типа "больверк" (глубинный сдвиг)

1,20

7

Потеря устойчивости анкерной стенки заанкеренных больверков

1,50

8

Потеря устойчивости анкерных плит

1,55

9

Потеря устойчивости гравитационных причальных сооружений по методу глубинного выпора (метод Герсеванова)

0,80

     
     
     13.22(8.14). Расчетные значения удерживающих сил (моментов)  определяются по формуле [см. также п.13.20(8.12)]
     

                                                                  [7(5)]

     
где  - коэффициент условий работы, принимаемый по указаниям главы СНиП II-16-76 для портовых сооружений равным 1,15;

      - то же, что в п.13.16(8.8);
     
      - удерживающие силы или моменты, определяемые по указаниям настоящего Руководства и ведомственных нормативно-технических документов (см. прил.1) с применением в расчетах значений нагрузок и характеристик грунтов в соответствии с требованиями пп.13.7(8.4) и 13.13(8.5).
     
     13.23(8.15). При расчете общей устойчивости сооружений по схеме глубинного сдвига в предположении скольжения по круглоцилиндрическим поверхностям (метод Терцаги) должно быть выполнено условие
     

                                                       [8(6)]

     
где , ,  - то же, что в п.13.16(8.8);

      - дополнительный коэффициент условий работы, принимаемый по табл.17(7), поз.2;
     
      - то же, что в п.13.22(8.14);
     
      и  - соответственно суммы моментов сдвигающих и удерживающих сил относительно критического центра окружности скольжения, определяемые в соответствии с требованиями пп.13.21(8.13) и 13.22(8.14) по формулам (см. также рис.4)
     

Рис.4. Схема к расчету общей устойчивости сооружения в предположении скольжения
по круглоцилиндрическим поверхностям

     13.24(8.16). При наличии в основании сооружения прослоев более слабого грунта по сравнению с основной массой, вдоль которых может произойти скольжение, общую устойчивость рекомендуется рассчитывать по схеме глубинного сдвига в предположении скольжения по ломаным (фиксированным) поверхностям (рис.7) из условия
     

                                               [14(7)]

где , ,  - то же, что в п.13.16(8.8);

      - дополнительный коэффициент условий работы, принимаемый по табл.17(7), поз.1;
     
      - то же, что в п.13.22(8.14);
     
      и  - суммы горизонтальных проекций реакций основания, представляющих соответственно сдвигающие и удерживающие силы, определяемые в соответствии с требованиями пп.13.21(8.13) и 13.22(8.14) по формулам:
     
     а) для блоков, сползающих по поверхности скольжения вниз:

     13.26(8.17). Для распорных конструкций сосредоточенную крановую нагрузку допускается заменять эквивалентной равномерно распределенной.
     
     При этом рекомендуется учитывать нагрузку только от прикордонной опоры крана, принимая давление от тыловой опоры равным равномерно распределенному от складирования грузов в этой зоне.
     
     Для прикордонного подкранового рельса эквивалентную равномерно распределенную нагрузку допускается определять по формуле
     

                                                               [30(8)]

     
где  - суммарная максимальная нагрузка от группы сосредоточенных сил при эксплуатации сближенных или одиночных кранов, возможная по технологическим условиям их работы (), давление от которых передается на длину полосы распределения [рис.9(3)];

      - ширина подкрановой плиты, балки или длина шпалы;
     
      - длина полосы распределения нагрузки вдоль линии кордона причала, определяемая в соответствии с рис.9(3).
     

Рис.9(3). Схемы (слева приведена схема поперечного разреза, справа - продольного) определения эквивалентной нагрузки:

для одиночной опоры крана (при  м)  м;

для сближенных опор кранов (при  м)  м

     13.27(8.18). Нагрузку от волнового воздействия следует учитывать при высоте исходной волны у сооружения более 1,0 м.
     
     Расчетную эпюру волнового давления на сооружение при подходе впадины (при ложбине) волны определяют в соответствии с указаниями СНиП 2.06.04-82 "Нагрузки на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)", а также по Руководству к указанному СНиП.
     
     При этом, учитывая скорость колебания уровня за сооружением, демпфирующее влияние засыпки и лицевой стенки, допускается в расчет вводить эпюру волнового давления (интерферированной, скользящей, косоподходящей волны) с ординатами, вдвое меньшими исходных.

     13.28(8.19). Эпюра фильтрационного давления на лицевую стенку при понижении уровня воды перед сооружением принимается по рис.10(4). Максимальная ордината на отметке нового уровня воды перед стенкой
     

                                                          [31(9)]

     
где  - удельная масса воды;

      - расчетная разность уровней за стенкой и перед стенкой.
     

Рис.10(4). Эпюры фильтрационного давления  на сооружение:

а - типа "больверк"; б - гравитационного типа

     
     
     Нулевая ордината фильтрационного давления внизу принимается для шпунтовых стенок на уровне подошвы стенки, для сплошного свайного ряда - на уровне подошвы уплотняющих (омоноличивающих) швы устройств.
     
     Примечание. При проектировании указанных конструкций следует предусматривать дренажные устройства [см. п.9.12(3.7)], исключающие образование подпора. В этом случае фильтрационное давление не учитывается, а при значительном и интенсивном понижении уровня воды (ливных колебаниях) в акватории, особенно когда мала проницаемость основания, в расчет вводится объемная масса грунта в зоне колебания уровня в соответствии с указаниями п.13.31(8.21).

пологость волны

8

10

15

20

30

0,6

0,7

0,75

0,8

1,0

     13.30(8.20). Горизонтальную составляющую активного давления от собственного веса грунта и временной равномерно распределенной нагрузки следует определять по теории предельного равновесия грунта с учетом криволинейного характера поверхности скольжения (сдвига) призмы обрушения (по методу теории предельного равновесия В.В.Соколовского и С.С.Голушкевича). Закон изменения активного давления грунта по глубине в пределах каждого слоя однородного грунта принимается линейным.
     
     Горизонтальную составляющую активного давления допускается также определять по классической теории Кулона для прямолинейных поверхностей скольжения (сдвига) призмы обрушения.
     
     Ординаты эпюры горизонтальной составляющей активного давления в указанных методах определяются по формуле
     

                                         [34(10)]

     
     Ординаты эпюры вертикальной составляющей активного давления определяются по формуле
     

                                                [35(11)]

     
     В формулах [34(10)] и [35(11)]:
     
      - временная эксплуатационная нагрузка на территории причала [см. п.13.7(8.4)], давление от которой передается по плоскости обрушения в сечение, где определяется ордината активного давления;
     
      - вертикальное давление от собственного веса грунта на глубине определения ординаты активного давления;
     
      - объемная масса грунта в состоянии естественной влажности, взвешивания или насыщения, определямый по п.13.31(8.21);
     
      - высота -го слоя грунта с неизменными физико-механическими характеристиками;
     
      - сцепление грунта [см. п.13.13(8.5)], расположенного в сечении, для которого определяется ордината активного давления (при расчете по предельным состояниям первой группы , второй - );
     
     ,  - коэффициенты горизонтальной составляющей активного давления грунта и от сил сцепления, определяемые в соответствии с указаниями п.13.32(8.22) настоящего Руководства по характеристикам грунта [см. п.13.13(8.5)], расположенного в сечении, для которого определяется ордината активного давления (при расчете по первой группе предельных состояний  и , по второй -  и );
     
      - угол наклона расчетной плоскости восприятия распорного давления к вертикали (при расчете по первой группе предельных состояний , по второй - );
     
      - угол трения грунта о плоскость восприятия распорного давления (при расчете по первой группе предельных состояний , по второй - ).
     
     Примечания: 1. В случае, когда значение  больше , последнее на этом участке принимается равным нулю.
     
     2. Допускается для стенок с вертикальной тыловой гранью значения  и  определять по классической теории, а для стенок с наклонными тыловыми гранями - по теории предельного равновесия (см. прил.6).

     13.31(8.21). Объемная масса грунта  в зависимости от зоны его расположения и влажности принимается:
     
     а) выше расчетного уровня воды (рис.12, а) для состояния естественной влажности - по данным инженерно-геологических изысканий (по отчету);
     
     б) под водой (см. рис.12, а) в состоянии гидростатического взвешивания - по формуле
     

                                        [36(12)]

     
где  - удельная масса твердых частиц грунта;

      - объем пустот в 1 см грунта.
     

Рис.12. Расположение зон грунта по влажности:

а - в безливных морях; б - в ливных морях;  - средняя амплитуда ливных колебаний;  - в состоянии естественной влажности;  - в состоянии насыщения;  - в состоянии гидростатического взвешивания:

1 - расчетный уровень воды; 2 - отметка дна; 3 - средний уровень высоких вод;
4 - средний уровень низких вод

     
     
     Примечание. При наличии обоснованных данных допускается вводить частичное взвешивание для глинистых грунтов ограниченной влажности, если в них нет фильтрующих прослоек и линз;
     
     
     в) при переменных уровнях воды (ливных колебаниях) для несвязных грунтов (рис.12, б):
     
     выше верхней отметки горизонта воды при средней амплитуде колебаний уровня - равной объемной массе по подпункту "а";
     
     в пределах между верхней и нижней отметками горизонта воды при средней амплитуде колебаний, как для грунта, у которого все поры заполнены водой, - по формуле
     

                                             [37(13)]

     
     ниже нижней отметки горизонта воды при средней амплитуде колебаний уровня - равной объемной массе по подпункту "б".
     
     Примечания: 1. Для связных грунтов (глин, суглинков, супесей) граница грунта с порами, полностью заполненными водой, принимается по данным гидрогеологических изысканий (по отчетам).
     
     2. Для связных грунтов основания сооружений с полным и частичным взвешиванием объемные массы должны контролироваться и назначаться на основе инженерно-геологических изысканий и исследований (по отчетным данным).
     
     
     13.32(8.22) Коэффициенты горизонтальной составляющей активного давления при расчете по теории предельного равновесия для вертикальных тыловых граней стенок и горизонтальной поверхности грунта следует определять по табл.18.

Величина коэффициента горизонтальной составляющей активного давления по Соколовскому и Голушкевичу при угле трения , равном

Угол внутреннего трения грунта , град

0

0,5

10

0,70

1,68

0,66

1,57

11

0,68

1,65

0,64

1,53

12

0,66

1,62

0,61

1,50

13

0,63

1,59

0,59

1,46

14

0,61

1,56

0,56

1,43

15

0,59

1,53

0,54

1,40

16

0,57

1,50

0,52

1,37

17

0,55

1,47

0,50

1,34

18

0,53

1,45

0,48

1,31

19

0,51

1,42

0,46

1,28

20

0,49

1,40

0,44

1,25

21

0,47

1,37

0,42

1,22

22

0,45

1,34

0,41

1,20

23

0,44

1,32

0,40

1,18

24

0,42

1,29

0,38

1,15

25

0,41

1,27

0,36

1,12

26

0,39

1,25

0,35

1,10

27

0,38

1,22

0,33

1,07

28

0,36

1,20

0,32

1,05

29

0,34

1,18

0,30

1,02

30

0,33

1,16

0,29

1,00

31

0,32

-

0,28

-

32

0,31

-

0,27

-

33

0,30

-

0,26

-

34

0,28

-

0,25

-

35

0,27

-

0,24

-

36

0,26

-

0,23

-

37

0,25

-

0,22

-

38

0,24

-

0,21

-

39

0,23

-

0,20

-

40

0,22

-

0,19

-

     При расчете по классической теории коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта следует определять по формуле
     

                                         [38(140]

     
где  и  - то же, что в п.13.30(8.20);

      - угол обрушения (угол между вертикалью и плоскостью обрушения), определяемый по указаниям п.13.33(8.23);
     
      - угол внутреннего трения грунта [см. п.13.13(8.5)].
     
     В частном случае, при отсутствии нагрузки на причале или равномерном ее распределении по всей его территории, для условной расчетной тыловой грани стенки, отклоненной от вертикали под углом , и при трении грунта по этой грани при угле  или для случая вертикальной тыловой грани стенки и отсутствия трения по ней, т.е. при =0 и =0, коэффициент горизонтальной составляющей активного давления определяется по формуле
     

                                            [39(15)]

     
     Коэффициент горизонтальной составляющей сопротивления сдвигу призмы обрушения под действием сил сцепления в грунте находят по формуле
     

                                                      [40(16)]

     
     13.33(8.23). Угол обрушения при расчете по классической теории определяется по формуле
     

              [41(17)]

где
     

                                                      [42]

     
      - то же, что в п.13.32(8.22);
     
      и  - то же, что в п.13.30(8.20);
     
      - коэффициент, учитывающий расположение временной нагрузки на призме обрушения и определяемый по формуле
     

                                [43(18)]

     
      и  - соответственно ширина полосы приложения (, , , ┘, ) и интенсивность нагрузки (, , , ┘, ) на тех участках, где  [рис.13(5)];

      - интенсивность нагрузки в точке выклинивания на поверхности территории причала плоскости обрушения;
     
      - полная высота призмы обрушения;
     
      и  - объемная масса и высота -го слоя грунта;
     
      - объемная масса подстилающего слоя грунта в призме обрушения.     
     

Рис.13(5). Схема расположения временной нагрузки, учитываемой при определении коэффициента  

     
     
     При определении в грунте засыпки угла наклона плоскости восприятия распора  [к вертикали, см. рис.13(5)] и соответствующего ему угла наклона плоскости обрушения  исходят из условия получения максимального распорного давления призмы обрушения на стенку.
     
     Расчеты следует производить по формуле [41(17)] путем подбора в табличной форме (табл.19) при . Задаваясь значениями угла , находят соответствующие им значения величины . За расчетные принимают наименьшее значение величины , отвечающее максимальному распорному давлению на стенку, и соответствующее ему значение угла .

,
град

,
, град

, град

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Значения в порядке нарастания по величине

Все значения по рис.13(5)

     В частном случае, отмеченном в п.13.32(8.22), угол обрушения определяется по формуле
     

                                                 [44(19)]

     
     13.34(8.24). При наличии разгрузочной каменной призмы эпюра активного давления, построенная по указаниям пп.13.30(8.20)-13.33(8.23) в предположении бесконечного простирания слоев грунта, в том числе и камня, дополняется эпюрой от пригрузки грунта, расположенного в призме обрушения на откосе каменной отсыпки. Ординаты  дополнительной эпюры от пригрузки грунта [рис.14(6)] в общем виде следует определять:
     
     в пределах каменной призмы на высоте  - по формуле
     

                                      [45(20)]

     
     ниже каменной призмы на высоте  - по формуле
     

                                      [46(21)]

     
     В формулах [45(20)] и [46(21)]:
     
      - давление от собственного веса грунта и эксплуатационной нагрузки на уровне пересечения откоса каменной призмы плоскостью обрушения, проведенной из точки тыловой плоскости стенки, в которой определяется ордината ;
     
      - коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта, расположенного на откосе каменной призмы;
     
      - коэффициент горизонтальной составляющей активного давления каменной отсыпки;
     
      и  - проекции на вертикаль отрезков линии откоса каменной призмы, заключенных между плоскостями обрушения, проходящими соответственно через концы участков  и  расчетной плоскости лицевой стенки [см. рис.14(6)].
     
     Проекции определяются по формулам:
     

                                                      [47(22)]

                                             [48(23)]

     Остальные обозначения даны на рис.14(6).
     
     

Рис.14(6). Эпюра активного давления от пригрузки грунта, расположенного на откосе каменной призмы.

Формулы подсчета ординат эпюры:

     Примечание. Допускается передачу давления на расчетную плоскость в призме обрушения отсыпки камня принимать под углом =26° [см. рис.14(6)].
     
     
     13.35(8.25). Пассивное давление грунта следует определять по теории предельного равновесия, учитывающей криволинейный характер поверхностей скольжения в призме отпора.
     
     В пределах каждого слоя однородного грунта закон изменения пассивного давления по глубине принимается линейным.
     
     Ординаты эпюры горизонтальной составляющей пассивного давления на вертикальную стенку при горизонтальной поверхности грунта определяются по формулам:
     
     в прямом отпоре -
     

                                        [49(24)]

     
     в обратном отпоре -
     

                                     [50(25)]

     
     В формулах [49(24)] и [50(25)]:
     
, ,  - то же, что в п.13.30(8.20), только для ординат пассивного давления;

      - коэффициент горизонтальной составляющей пассивного давления грунта, принимаемый по табл.20 в зависимости от угла внутреннего трения грунта [см. п.13.13(8.5)], расположенного в сечении, для которого определяется ордината эпюры пассивного давления, и угла трения призмы отпора о стенку;
     
      - коэффициент пассивного давления от сил сцепления, определяемый по табл.20, а также по формуле
     

                                                      [51(26)]

Величина коэффициента горизонтальной составляющей пассивного давления грунта по Соколовскому и Голушкевичу при угле трения , равном

Угол внутреннего трения грунта , град

0

0,333

5

1,14

1,28

1,20

1,56

1,23

2,01

6

1,21

1,34

1,28

1,67

1,31

2,15

7

1,26

1,39

1,34

1,77

1,39

2,25

8

1,31

1,45

1,40

1,87

1,47

2,40

9

1,37

1,51

1,45

1,95

1,55

2,55

10

1,42

1,58

1,51

2,04

1,63

2,65

11

1,47

1,65

1,57

2,14

1,71

2,80

12

1,53

1,72

1,64

2,23

1,80

2,94

13

1,58

1,79

1,72

2,32

1,90

3,09

14

1,63

1,87

1,79

2,42

2,01

3,24

15

1,69

1,94

1,86

2,52

2,12

3,39

16

1,76

2,01

1,96

2,62

2,27

3,58

17

1,82

2,08

2,04

2,73

2,42

3,77

18

1,89

2,15

2,14

2,84

2,56

3,95

19

1,96

2,23

2,25

2,95

2,71

4,14

20

2,04

2,30

2,35

3,06

2,86

4,32

21

2,12

2,36

2,49

3,22

3,01

4,55

22

2,20

2,42

2,63

3,37

3,26

4,78

23

2,28

2,48

2,78

3,53

3,47

5,01

24

2,37

2,54

2,94

3,68

3,70

5,24

25

2,46

2,60

3,10

3,84

3,94

5,46

26

2,56

2,67

3,25

3,97

4,23

5,79

27

2,67

2,73

3,41

4,07

4,55

6,12

28

2,78

2,80

3,58

4,18

4,88

6,45

29

2,80

2,87

3,76

4,30

5,26

6,78

30

3,00

2,94

3,94

4,41

5,67

7,10

31

3,12

-

4,17

-

6,07

-

32

3,25

-

4,39

-

6,48

-

33

3,39

-

4,67

-

6,90

-

34

3,54

-

4,95

-

7,33

-

35

3,69

-

5,29

-

7,76

-

36

3,85

-

5,64

-

8,35

-

37

4,02

-

6,05

-

8,98

-

38

4,20

-

6,50

-

9,70

-

39

4,39

-

7,05

-

10,54

-

40

4,60

-

7,57

-

11,47

-

     Примечания: 1. Допускается пассивное давление грунта определять по классической теории, исходящей из прямолинейных поверхностей скольжения в призме отпора. В этом случае ординаты пассивного давления определяются по формулам [49(24)] и [50(25)], в которых значения  принимаются по табл.21, а  - по формуле
     

                                                         [52(27)]

     
     а также по табл.20.
     
     2. Для поверхностного слоя, где возможно нарушение структуры связного грунта, принимается =0; полное сцепление принимается на глубине 1 м. Изменение сцепления от =0 до полного принимается линейным.

Величина коэффициента горизонтальной составляющей пассивного давления грунта по Кулону при угле трения , равном

Угол внутреннего трения грунта , град

0

0,333

0,75

10

1,42

2,38

1,52

2,46

1,63

2,55

11

1,47

2,42

1,58

2,51

1,73

2,62

12

1,52

2,46

1,65

2,60

1,82

2,70

13

1,57

2,50

1,73

2,63

1,92

2,77

14

1,64

2,56

1,81

2,69

2,03

2,85

15

1,69

2,60

1,92

2,77

2,15

2,93

16

1,76

2,65

1,98

2,81

2,28

3,03

17

1,82

2,70

2,08

2,88

2,42

3,11

18

1,89

2,75

2,18

2,95

2,58

3,21

19

1,96

2,80

2,28

3,02

2,74

3,31

20

2,04

2,86

2,40

3,10

2,93

3,42

21

2,12

2,91

2,52

3,17

3,13

3,54

22

2,20

2,97

2,65

3,26

3,36

3,66

23

2,28

3,02

2,78

3,33

3,59

3,79

24

2,37

3,08

2,93

3,42

3,86

3,93

25

2,46

3,14

3,09

3,52

4,16

4,08

26

2,56

3,20

3,26

3,61

4,49

4,24

27

2,66

3,26

3,44

3,71

4,82

4,39

28

2,77

3,33

3,64

3,82

5,19

4,56

29

2,88

3,39

3,85

3,92

5,59

4,73

30

3,00

3,46

4,08

4,04

6,00

4,90

31

3,12

-

4,33

-

6,43

-

32

3,25

-

4,60

-

6,93

-

33

3,39

-

4,89

-

7,47

-

34

3,54

-

5,21

-

8,00

-

35

3,69

-

5,56

-

8,60

-

36

3,85

-

5,94

-

9,22

-

37

4,02

-

6,37

-

9,90

-

38

4,20

-

6,83

-

10,57

-

39

4,39

-

7,35

-

11,30

-

40

4,60

-

7,92

-

12,18

-

     13.36(8.26). В случае наклона поверхности грунта перед стенкой (рис.15) под углом  к горизонту ординаты эпюры пассивного давления грунта при расчете по классической теории Кулона допускается определять по формуле
     

                                                  [53(28)]

     
где
     

                                               [54(29)]

     
                                           [55(30)]

     
                                                      [56(31)]

  В формулах [53(28)]-[56(31)]:
     
      и  - то же, что в п.13.35(8.25);
     
      - угол трения грунта о стенку;
     
      - то же, что в п.13.32(8.22).

     

     
Рис.15. Схема к расчету пассивного давления грунта при наклонной поверхности дна:

АБВГ - плоскость призмы выпора по Кулону

            
     
     13.37(8.27). При построении эпюр активного и пассивного давлений рекомендуется определять ординаты на границах слоев грунта с неизменными физико-механическими характеристиками, а также в местах пересечения расчетной плоскости восприятия распорного давления с плоскостями обрушения, проведенными из точек начала или скачкообразного изменения равномерно распределенной нагрузки, располагаемой на территории причала, считая, что передача давления с территории на расчетную плоскость происходит по плоскости обрушения [рис.16(7)].          

Рис.16(7). Эпюры активного и пассивного давлений от грунта и временных нагрузок.

     
Ординаты эпюры активного давления:

Ординаты эпюры пассивного давления:

     13.38(8.28). Расчет элементов надстроек на прочность и трещиностойкость следует выполнять на действие следующих сил:
     
     а) активного давления от собственного веса грунта с учетом эксплуатационных временных нагрузок от технологического оборудования и складирования грузов;
     
     б) нагрузок от воздействия судов (натяжения швартовов, навала пришвартованного судна или навала судна при подходе);
     
     в) нагрузки от собственного веса элементов конструкции надстройки.
     

     13.39(8.29). При расчете несущей способности оснований, сложенных из медленно уплотняющихся (сильно сжимаемых) водонасыщенных глинистых и заторфованных грунтов (при степени влажности 0,85, модуле деформации 50 кгс/см, коэффициенте степени консолидации 4, коэффициенте консолидации 1·10 см/год и показателе консистенции 0,75), а также илов, следует учитывать степень их консолидации, принимая прочностные физико-механические свойства и сдвиговые параметры грунтов по трению  и сцеплению , соответствующие его нестабилизированному состоянию из-за уменьшения касательных напряжений  по площадке скольжения в результате образования избыточного давления  в поровой воде. При этом касательные напряжения

     Допускается проверять устойчивость оснований по методу "нулевого трения", когда внешнее давление уравновешивается поровым, т.е. , при этом .
     
     В зависимости от прогноза консолидации грунта и начала или условий эксплуатации сооружения (например, продолжительность возведения сооружения, расчет на перспективное углубление дна у причала и т.п.) сдвиговые показатели могут приниматься для полностью стабилизированного состояния грунта по формуле
     

                                                    [70(33)]

14(9). ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ ГРАВИТАЦИОННОГО ТИПА

     
     14.1(9.1). Расчет причальных сооружений гравитационного типа должен выполняться в соответствии с требованиями п.13.3(8.3)а, б, д, л, м настоящего Руководства и с применением расчетных коэффициентов в соответствии с пп.13.16(8.8) и 13.22(8.14).

     14.2(9.2). Причальные сооружения гравитационного типа по условиям допустимой неравномерности осадок (вторая группа предельных состояний) следует проектировать с таким расчетом, чтобы равнодействующая от нагрузок не выходила из ядра сечения основания.
     
     Указанное условие определяется формулой
     

                                                        [71(34)]

     
или
     

                                                       [72(35)]

     
     В формулах [71(34)] и [72(35)]:
     
      - расстояние от передней грани сооружения до точки приложения равнодействующей нагрузок, определяемое по формуле
     

                                                         [73(36)]

     
      - ширина основания сооружения;
     
      - эксцентриситет приложения равнодействующей нагрузок, определяемый по формуле
     

                                                       [74(37)]

     
      - суммарный момент от удерживающих сил относительно переднего ребра вращения;
     
      - суммарный момент от опрокидывающих сил относительно переднего ребра вращения;
     
      - сумма вертикальных сил, действующих на подошву сооружения.
     
     Допускается выход равнодействующей нагрузок за пределы ядра сечения при увеличенном эксцентриситете для сооружений на скальном основании до , на основаниях из твердых и плотных грунтов только в случае расчета на особые сочетания нагрузок и воздействий до .
     
     Примечание. К удерживающим следует относить все вертикальные силы, включая и вертикальную составляющую активного давления грунта с учетом возможных временных нагрузок.

     14.5(9.3). При определении нормальных краевых напряжений под подошвами гравитационных сооружений или каменными постелями в расчете прочности оснований должно выполняться условие
     

                                                           [83(38)]

     
где  - краевое напряжение на контакте каменной постели и подошвы сооружения или на контакте грунта основания и подошвы каменной постели, определяемое в соответствии с п.14.6(9.4) и 14.7(9.5);

      - расчетное сопротивление грунта основания, назначаемое по инженерно-геологическим отчетам.

     14.6(9.4). Краевые напряжения по контакту основания сооружения и каменной постели при соблюдении условий [71(34)] и [72(35)] [рис.18(8), а] определяются по формуле
     

                                           [86(39)]

Рис.18(8). Эпюры краевых напряжений по контакту основания сооружения и каменной постели

     
     
     При несоблюдении в пределах указаний п.14.2(9.2) условий [71(34)] и [72(35)] [рис.18(8), б] краевые напряжения определяются по формуле
     

                                                          [87(40)]

     
     В формулах [86(39)] и [87(40)]:
     
      и  - максимальные и минимальные краевые нормальные напряжения в каменной постели на контакте с основанием сооружения;
     
      - расчетное сопротивление каменной постели, принимаемое в зависимости от марочной прочности камня с учетом его водонасыщенности. При расчете прочности каменной постели допускается пользоваться рекомендациями примечания п.14.5(9.3).
     
     Остальные обозначения принимаются по п.14.2(9.2).
     
     Примечание. При отсутствии инженерно-геологических данных допускается принимать расчетное давление постели :
     
     для основного сочетания силовых воздействий =(46) кгс/см;
     
     для особого сочетания силовых воздействий =(5,58,5) кгс/см.
     
     
     14.7(9.5). Краевые напряжения по контакту каменной постели с грунтом основания определяют из условия передачи нагрузок через постель под углом 45° по формуле
     

                                     [88(41)]

     
где  - максимальные и минимальные краевые нормальные напряжения в грунте основания на контакте с каменной постелью;

      - то же, что в п.14.6(9.4);
     
      - ширина, по которой передается давление от сооружения на постель. При соблюдении условий [71(34)] и [72(35)] , при несоблюдении указанных условий ;
     
      - толщина каменной постели, м;
     
      - объемная масса камня постели [см. п.13.31(8.21)];
     
      - расчетное сопротивление грунта основания, принимаемое по инженерно-геологическим отчетам; при отсутствии инженерно-геологических данных допускается принимать по указаниям и рекомендациям примечания п.14.5(9.3).
     
     14.8(9.6). Толщина каменной постели  определяется из условия, чтобы краевые напряжения не превышали расчетного сопротивления грунта основания, по формуле
     

                         [89(42)]

     
     Все обозначения в формуле [89(42)] принимаются по п.14.7(9.5).
     
     Примечание. При отрицательной величине подкоренного выражения формулы [89(42)] толщину постели следует принимать по конструктивным требованиям [см. п.10.6(5.6)].
     
     
     14.9(9.7). Расчет устойчивости гравитационных причальных сооружений (первая группа предельных состояний) из условия опрокидывания (поворота) вокруг переднего ребра вращения следует выполнять только в случае выхода равнодействующей от всех нагрузок за пределы ядра сечения, т.е. при несоблюдении условий [71(34)] и [72(35)], по формуле
     

                                               [90(43)]

     
где , ,  - то же, что в п.13.16(8.8);

     ,  - соответственно моменты от опрокидывающих и удерживающих сил относительно рассматриваемого ребра вращения;
     
      - то же, что в п.13.22(8.14);
     
      - дополнительный коэффициент условий работы, принимаемый по табл.17(7), поз.4.
     
     Примечание. Для уголковых стенок с внешней анкеровкой устойчивость на опрокидывание не проверяется.
     
     
     14.10(9.8). При расчете устойчивости гравитационных причальных сооружений (первая группа предельных состояний) на сдвиг по контакту сооружения с каменной постелью должно выполняться условие
     

                                                     [91(44]

где , ,  - то же, что в п.13.16(8.8);

      - сумма горизонтальных сдвигающих сил, действующих на сооружение;
     
     - то же, что в п.13.22(8.14);
     
      - сумма вертикальных сил, действующих на подошву сооружения;
     
      - коэффициент трения подошвы сооружения по контакту с каменной постелью; допускается принимать равным 0,5. В обоснованных случаях следует уточнять величину  экспериментальным путем;
     
      - принимается по табл.17(7), поз.1.
     
     Примечание. Временные нагрузки, улучшающие условия устойчивости, из расчета исключаются.
     
     
     14.11(9.9). Устойчивость гравитационных причальных сооружений (первая группа предельных состояний) на сдвиг вместе с постелью следует определять:
     
     а) для случая постели, заглубленной в грунт основания [рис.19(9), а], скольжение по системе плоскостей MK, KE и EA - из условия
     

                           [92(45)]

     
где , ,  - то же, что в п.13.16(8.8);

     ,  - то же, что в п.14.10(9.8);
     
      - часть веса сооружения, передающая давление на грунт в плоскости подошвы постели на участке FK и определяемая по формуле
     

                                              [93(46)]

     
      - собственный вес каменной постели в контуре ECDK, определяемый по формуле
     

                                              [94(47)]

     
      - собственный вес засыпки в контуре BCE, равный
     

                                                         [95(48)]

     
      - коэффициент трения каменной постели по грунту основания, принимаемый равным . В обоснованных случаях следует уточнять значение  экспериментальным путем;
     
      - удерживающая горизонтальная сила от грунта засыпки, определяемая по одной из формул:
     
     сопротивление грунта засыпки в контуре ABE
     

                                           [96(49)]

     
     или пассивного давления грунта
     

                                                   [97(50)]

     
Рис.19(9). Эпюры краевых напряжений по контакту каменной постели и основания:

а - при постели, заглубленной в грунт основания; б - при постели, расположенной
на поверхности грунта основания

     
     
     В расчет по формуле [92(45)] вводится меньшее из полученных значений;
     
      и  - то же, что в п.14.7(9.5);
     
      и  - краевые нормальные напряжения в грунте основания на контакте с каменной постелью соответственно с передней и тыловой сторон от собственного веса сооружения, включая вес грунта и вертикальную составляющую активного давления грунта и временных нагрузок, определяемые по формуле [88(41)] при =0;
     
      - отрезок ширины постели [см. рис.19(9), а];
     
      и  - объемная масса соответственно каменной наброски и засыпки с учетом взвешивания;
     
      - заложение откоса котлована;
     
      - то же, что в п.13.35(8.25);
     
     б) для случая постели на поверхности грунта основания [рис.19(9), б]:
     
     скольжение по плоскости KE - по формуле [92(45)] при =0 и =0;
     
     скольжение по наклонной плоскости ME - по формуле
     

                                                   [98(51)]

     
где  - сумма проекций на плоскость сдвига ME сил, действующих выше этой плоскости, определяемая по формуле

                                         [99(52)]

     
      - сумма проекций сил, действующих выше плоскости сдвига ME, на нормаль к этой плоскости, определяемая по формуле
     

                                          [100(53)]

     
      - коэффициент внутреннего трения каменной наброски, который допускается принимать равным =45°=1,0;
     
      и  -то же, что в п.14.10(9.8);
     
      - вес части постели в контуре ECM, определяемый по формуле
     

                                                    [101(54)]

     
      - угол между подошвой стенки и плоскостью сдвига ME.
     
     14.12(9.10). При расчете общей устойчивости гравитационных причальных сооружений (первая группа предельных состояний), по схеме глубинного сдвига следует руководствоваться указаниями СНиП II-16-76 "Основания гидротехнических сооружений", Руководства к СНиП II-16-76, а также пп.13.23(8.15) и 13.24(8.16) настоящего Руководства.
     
     Для гравитационных причальных сооружений из кладки обыкновенных массивов в расчете по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения следует в пределах ширины основания стенки собственный вес сооружения, вес материала засыпки и временные нагрузки [рис.20(10)] над ним приводить к эпюре вертикальных сил по формулам [73(36)] и [86(39)], исключив действие горизонтальных нагрузок, т.е. принимая в формуле [73(36)] значение =0.
     
     

Рис.20(10). Схема расположения эксплуатационных нагрузок

     
     Эксплуатационную нагрузку на территории причала следует располагать в соответствии со схемой на рис.20(10).
     
     При расчете общей устойчивости сооружения по схеме смешанного сдвига, представленной в СНиП II-16-76, необходимо трапецеидальную эпюру напряжений по контакту постели с грунтом основания заменить расчетной равномерной эпюрой и учесть влияние пригрузки интенсивностью  над зоной выпирания.
     
     14.13(15). Расчет причальных сооружений из оболочек большого диаметра (см. п.10.31) следует выполнять с учетом требований разд.13 и 14 настоящего Руководства по указаниям PTМ 31.3013-77, а также Рекомендациям по расчету, разработанным Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) Минтрансстроя.

15(10). ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ УГОЛКОВОГО ТИПА

     
15.1(10.1). Причальные сооружения уголкового типа с внутренней анкеровкой и контрфорсные рассчитываются по первой и второй группам предельных состояний [см. п.13.3(8.3)] при двух случаях загружения территории причала [рис.21(11)]:
     
     I случай - временная нагрузка располагается над сооружением до линии кордона или до линии возможного загружения по технологическим условиям. При таком расположении нагрузки рассчитываются устойчивость сооружения на плоский сдвиг по постели и вместе с постелью, толщина постели, контактные напряжения в постели и грунте основания, а также усилия для расчета прочности и трещиностойкости элементов конструкций;
     
     II случай - при таком расположении временной нагрузки рассчитывается общая устойчивость сооружения по схеме глубинного сдвига по круглоцилиндрической поверхности скольжения.
          

Рис.21(11). Расчетные схемы загружения причала для конструкции уголкового типа с внутренней анкеровкой и контрфорсной (римскими цифрами показаны случаи загружения):

1 - отметка кордона; 2 - линия кордона; 3 - колея портала; 4 - плоскость восприятия распора;
5 - плоскость обрушения; 6 - отметка дна

     
     
     15.2(10.2). Активное давление грунта с учетом временных нагрузок, расположенных на территории причала, определяется в соответствии с указаниями пп.13.30(8.20)-13.34(8.24).
     
     При этом угол трения  материала засыпки по расчетной тыловой плоскости стенки принимается равным:
     
     0,5 - по железобетонной тыловой поверхности лицевой плиты или тыловой поверхности контрфорса;
     
      - по условной наклонной тыловой плоскости стенки, в грунте засыпки (по плоскости восприятия распорного давления).
     
     15.3(10.3). При расчете устойчивости уголковых стенок и прочности их основания углы в засыпке ( - между вертикалью и плоскостью восприятия распора и  - между вертикалью и плоскостью обрушения) следует определять:
     
     а) при нагрузке, расположенной на сооружении, - первый случай [см. пп.15.1(10.1) и 16.1(11.1)] - по указаниям п.13.32(8.22) (частный случай) и по формуле [44(19)];
     
     б) при нагрузке, расположенной за сооружением, - второй случай [см. п.16.1(11.1)] - по указаниям п.13.33(8.23) и по формуле [41(17)].
     
     15.4(10.4). При расчетах уголковых стенок горизонтальную составляющую швартовного усилия  следует распределять по длине вдоль линии кордона, равной сумме длин панелей, омоноличенных с тумбовым массивом. Распределение швартовного усилия оголовком на следующие элементы должно быть обосновано расчетом его прочности.
     
     15.5(10.5). В уголковых стенках при расчете лицевой плиты в горизонтальном направлении расчетной плоскостью восприятия распора является ее тыловая поверхность. При определении распора засыпки на плиту следует учитывать разгружающее влияние боковых поверхностей ребер в результате трения о них призмы обрушения.
     
     При расчете плиты в вертикальном направлении в качестве расчетной принимать условную плоскость восприятия распора, положение которой определяется расстоянием  [рис.22(12)]. При этом расстояние , ограниченное тыловой поверхностью лицевой плиты, определяется по формуле
     

                                                   [102(55)]

     
где  - средневзвешенный угол внутреннего трения грунта засыпки.
          

Рис.22(12). Схема определения расчетной плоскости

     Остальные обозначения принимаются по рис.22(12).
     
     15.6(10.6). Лицевая плита в уголковых стенках с внешней и внутренней анкеровкой рассчитывается в двух направлениях, как балка на двух опорах с консолями, на нагрузку от активного давления собственного веса грунта с учетом временных нагрузок. В вертикальном направлении опорами служат анкер и упор на пороге фундаментной плиты, в горизонтальном - ребра тавров.
     
     При расчете плиты в вертикальном направлении горизонтальную составляющую швартовного усилия, нормальную к линии кордона, следует учитывать при определении усилий в наданкерной консоли и не учитывать при определении изгибающего момента в пролете. При этом значение коэффициента  снижения изгибающего момента в пролете лицевой панели в результате ее деформации и перемещения допускается принимать по табл.23(9).
     
     При расчете плиты в горизонтальном направлении рекомендуется по высоте сооружения в соответствии с эпюрой распора выделять характерные расчетные сечения шириной 1 м и принимать для горизонтальных балок равномерную нагрузку, равную средней интенсивности по эпюре распора для выделенного сечения.
     
     

16(11). РАСЧЕТ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ УГОЛКОВОГО ТИПА
С ВНЕШНЕЙ АНКЕРОВКОЙ

     
     16.1(11.1). Причальные сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой рассчитываются по первой и второй группам предельных состояний [см. п.13.3(8.3)] при четырех случаях загружения территории причала [рис.23(13)]:
     
     I случай - временная нагрузка располагается над сооружением до линии кордона или линии возможного загружения по технологическим условиям. При таком расположении нагрузки определяются усилия для расчета лицевой плиты и анкерной тяги, положение равнодействующей нагрузок в основании, контактные напряжения в постели и грунте основания, толщина постели;
     
     II случай - временная нагрузка располагается за сооружением. В этом случае проверяется его устойчивость на плоский сдвиг по постели и вместе с постелью;
     
     III случай - временная нагрузка располагается над стенкой в пределах призмы обрушения на лицевую плиту и за плоскостью обрушения, проведенной из верхней точки анкерной опоры. При таком положении нагрузки рассчитываются анкерные устройства;
     
     IV случай - при таком расположении временной нагрузки сооружение рассчитывается на общую устойчивость по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения.     
     

Рис.23(13). Расчетные схемы загружения причала для конструкции уголкового типа
с внешней анкеровкой (римскими цифрами показаны случаи загружения):

1 - отметка кордона; 2 - линия кордона; 3 - колея портала; 4 - плоскость восприятия распора;
5 - плоскость обрушения; 6 - отметка дна

     
     
     16.2(11.2). Устойчивость уголковых стенок с внешней анкеровкой по схеме плоского сдвига, а также контактные нормальные напряжения и толщина каменной постели рассчитываются в соответствии с требованиями пп.14.2(9.2), 14.5(9.3)-14.8(9.6), 14.10(9.8), 14.11(9.9), 15.2(10.2)-15.4(10.4) с учетом следующих дополнительных указаний:
     
     при определении положения равнодействующей нагрузок по формуле [73(36)] удерживающий момент определяется по формуле
     

                                                          [103]

где  - то же, что в п.14.2(9.2);

      - удерживающий момент от горизонтальной составляющей усилия в анкере относительно переднего ребра вращения;
     
     при определении устойчивости сооружения на плоский сдвиг формулы [91(44)], [92(45)], [99(52)] и [100(53)] с учетом действия горизонтальной составляющей анкерного усилия  приобретают соответственно вид:
     

                                                     [104]

     
                                [105]

                                             [106]

                                            [107]

     16.3(11.3). Усилия, действующие в лицевой плите, определяются по указаниям пп.15.2(10.2), 15.3(10.3), 15.5(10.5) и 15.6(10.6).
     
     16.4(11.4). Для определения изгибающего момента в фундаментной плите рекомендуется метод, основанный на использовании эквивалентного массива с кладкой из обыкновенных бетонных массивов.
     
     В качестве эквивалентного принимается массив из бетона марки M150. При этом соотношение наибольшего размера массива в плане к его высоте принимается равным 4:1.
     
     Изгибающий момент, действующий на 1 пог. м сечения фундаментной плиты,
     

                                                 [108(56)]

     
где  - коэффициент, принимаемый равным 0,45;

      - нормативное значение осевого растяжения бетона, принимаемое по СНиП II-56-77 (для бетона М150 =9,5 кгс/см);
     
      - коэффициент перехода к упругопластическим характеристикам бетона;
     
      - поправочный коэффициент, значение которого зависит от высоты сечения:
     
     для высоты сечения 1 м =1;
     
     для высоты сечения 1 м определяется по формуле
     

                                                               [109]

     
     =1,75 - коэффициент для прямоугольного сечения (см. прил.1 СНиП II-56-77);

      - упругий момент сопротивления сечения эквивалентного массива шириной 1 м высотой , определяемый по формуле
     

                                                           [110]