ИНСТРУКЦИЯ
ПО КОНТРОЛЮ УСТАНОВЛЕННЫХ ВЕЛИЧИН ПДВ (ВСВ)
И ИНВЕНТАРИЗАЦИИ ИСТОЧНИКОВ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ КОЖЕВЕННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
РАЗРАБОТАНА Научно-исследовательским институтом кожевенно-обувной промышленности (УкрНИИКП), Отраслевой научно-исследовательской лабораторией по изысканию и разработке эффективных методов очистки сточных вод и воздуха при МИСИ им. В.В.Куйбышева (В.С.Тишкин, С.Г.Булкин, Н.С.Савельева), Лабораторией координации, изучения и прогнозирования природоохранной деятельности Минлегпрома СССР (М.В.Поповский, В.И.Карягина).
СОГЛАСОВАНА Начальником Государственной инспекции по охране атмосферного воздуха при Госкомгидромете СССР Ю.С.Цатуровым (исх. N 270-776 от 30.12.87), Заместителем директора Главной геофизической обсерватории им. А.И.Воейкова А.С.Зайцевым (исх. N 23/9949 от 25.12.86), зам. начальника Управления развития обувной, кожевенной и кожгалантерейной промышленности Минлегпрома СССР М.В.Ланенкиным 13.02.87, Начальником Управления энергетики и механики Минлегпрома СССР М.А.Кочетковым 24.12.87
УТВЕРЖДЕНА Заместителем Министра легкой промышленности СССР Э.И.Разумеевым 21.03.88
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Инструкция определяет форму и методики контроля установленных величин ПДВ (ВСВ) в атмосферу и инвентаризации источников выбросов на кожевенных предприятиях.
Отраслевая инструкция разработана на основании Инструкции по контролю установленных величин предельно допустимых (ПДВ) или временно согласованных (ВСВ) выбросов вредных веществ в атмосферу, инвентаризации источников выбросов в атмосферу и паспортизации газопылеулавливающих установок на предприятиях легкой промышленности. Общая часть [1], действующих стандартов по охране атмосферы [2, 3] и типовой инструкции [4].
1.2. Инструкция является руководящим документом в системе Минлегпрома СССР при контроле величин ПДВ (ВСВ) и инвентаризации источников выбросов, учитывающим специфику предприятий кожевенной отрасли, и применяется совместно с Общей частью [1].
1.3. Инструкция предназначена для соответствующих отделов управлений министерств республик, всесоюзных промышленных объединений, головных ведомственных организаций по разработке нормативов ПДВ (ВСВ), а также для заводских лабораторий и лиц, занимающихся непосредственными измерениями контролируемых величин.
Инструкция согласована с Главной геофизической обсерваторией имени А.И.Воейкова (письмо N 23/9949 от 25.12.86) и Госинспекцией по охране атмосферного воздуха при Госкомгидромете СССР (письмо N 270-776 от 30.12.87).
2. ИСТОЧНИКИ ВЫДЕЛЕНИЯ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
2.1. Источниками выделения загрязняющих атмосферу веществ называются технологические агрегаты (аппараты), выделяющие в процессе эксплуатации загрязняющие вещества.
2.2. Все процессы кожевенного производства подразделяются на три основные группы: подготовительные, дубильные, отделочные.
Источники выделения загрязняющих веществ в атмосферу в зависимости от вида выпускаемой продукции по технологическим процессам приведены в табл.2.1.
Таблица 2.1
Источники выделения загрязняющих веществ по видам продукции и технологическим процессам
Вид продукции |
Технологический процесс |
Оборудование |
Загрязняющее вещество |
Место и причина выделения | ||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | ||||
1. Подготовительные процессы | ||||||||
Все виды кож |
Промывка, отмока, золение, промывка |
Барабан подвесной, барабан рамный, баркас, чан, шнековый аппарат |
Аммиак |
Негерметичность оборудования, слив отработанных растворов | ||||
Сгонка волоса |
Волососгонная машина МВ-3200, МВЧГ-3200К, МВЧГ-1800К, 07375/P1 |
" |
Негерметичность оборудования | |||||
Мездрение голья |
Мездрильная машина ММ-3200, ММП-3200К, ММП-1800, "Свит-2700" |
" |
То же | |||||
Чистка лицевой поверхности голья |
Машина для чистки лицевой поверхности МВЧГ-1800К, МВЧГ-3200К |
" |
" | |||||
Двоение голья |
Двоильно-ленточная машина 07411/P4, 07572/P1, 07565/P1 "Скиматик Х6", SP1 "Рицци" |
" |
" | |||||
2. Дубильные процессы | ||||||||
Все виды кож |
Обеззоливание, мягчение, промывка |
Барабан подвесной |
" |
Негерметичность оборудования, слив отработанных растворов | ||||
Кожа хромового дубления для верха обуви |
Пикелевание, дубление |
То же |
Формальдегид, аммиак |
То же | ||||
3. Отделочные процессы | ||||||||
3.1. Красильно-жировальное отделение | ||||||||
Кожа хромового метода дубления для верха обуви и юфть обувная |
Крашение |
Барабан подвесной |
Аммиак |
Негерметичность оборудования, слив отработанных растворов | ||||
Кожа хромового метода дубления для верха обуви |
Жирование |
То же |
" |
То же | ||||
3.2. Сушильное отделение | ||||||||
Все виды кож |
Сушка |
Проходной механизированный сушильный агрегат, конвективные проходные цепные сушилки |
Аммиак, |
Негерметичность оборудования, местные отсосы | ||||
3.3. Отделение механической обработки полуфабриката | ||||||||
То же |
Шлифование и обеспыливание |
Шлифовально-обеспыливающий агрегат "Турнер", шлифовальная машина ПММК-2 или 07759/P1 "Свит", обеспыливающая машина 07728/P1 "Свит", щеточная машина ШМА-2, агрегат АШСП-1800-К |
Пыль органическая |
Местные отсосы, негерметичность оборудования | ||||
Кожа хромового метода дубления для верха обуви, юфть обувная |
Тяжка |
Тянульная машина ТМ-2, тянульно-мягчильная проходная вибрационная машина "Моллиса" |
То же |
Негерметичность оборудования | ||||
3.4. Отделение нанесения покрытия | ||||||||
Кожи для верха обуви с естественной и облагоро- |
Нанесение пропитывающего грунта, пролежка или подсушка, прессование |
Поливочная машина "Бюркле" или вручную щеткой, штабель или сушильная камера; гладильная машина "Фамоза", "Контина-1500", гладильно- |
Аммиак и в зависимости от состава: метилакрилат, метилметакрилат, бутилакрилат, этанол |
Негерметичность оборудования | ||||
Нанесение пигментированного грунта |
Щеточный агрегат АГСТ-1800-К, щеточный агрегат "МАФА" или 07689/P1 "Ротана" или вручную щетками |
Аммиак и в зависимости |
Местные отсосы, негерметичность оборудования | |||||
Нанесение покрывной краски |
Распылительный агрегат "МАП" или АПКС-1800-ЗК, или распылителем вручную |
Аммиак, пыль органическая |
То же | |||||
Закрепление покрытия на коже |
Распылительный агрегат "МАП" или распылителем вручную, или агрегат "МАП" во взрывоопасном исполнении, агрегат "Кострой" |
Формальдегид, пыль органическая и в зависимости |
" | |||||
Кожа для верха обуви |
Нанесение пигментированного грунта и сушка |
Поливочная машина "Бюркле", сушильная камера |
Бутилацетат |
" | ||||
Нанесение полиуретанового покрытия и сушка |
Поливочная машина "Бюркле", сушильная камера |
Бутилацетат. циклогексанон |
Местные отсосы, негерметичность оборудования | |||||
Отделка кож для верха обуви поливом |
Нанесение пропитывающего грунта, пролежка, подсушка |
Поливочная машина "Бюркле", штабель, шесты |
Аммиак |
Негерметичность оборудования | ||||
Нанесение пигментированного грунта, подсушка |
Распылительный агрегат "МАП", гладильная машина "Фамоза" |
Пыль органическая, метилакрилат |
Местные отсосы, негерметичность оборудования | |||||
Нанесение 1-го |
Поливочная машина "Бюркле", сушильная камера |
Метилакрилат |
Негерметичность оборудования | |||||
Закрепление покрытия на коже |
Распылительный агрегат "МАП" во взрывобезопасном исполнении, агрегат "Кострой" |
Пыль органическая, циклогексанон, бутанол, бутилацетат, ксилол, толуол |
Местные отсосы, негерметичность оборудования |
2.3. Сведения о продолжительности работы технологического оборудования, являющегося источником выделения загрязняющих веществ, сводят в таблицу (форма таблицы приведена в приложении 1), которая составляется конкретно для каждого предприятия.
Данные, характеризующие источники выделения загрязняющих веществ в атмосферу, должны быть сведены в таблицу в соответствии с приложением 1.
3. ИСТОЧНИКИ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ
3.1. Источником выброса загрязняющих веществ в атмосферу называется устройство (труба, аэрационный фонарь, вентиляционная шахта и т.п.), посредством которого осуществляется выброс загрязняющих веществ в атмосферу.
Выбросы загрязняющих веществ в атмосферу подразделяются на организованные - поступающие в атмосферу через специально сооруженные газоходы, воздуховоды и трубы, и неорганизованные - поступающие в атмосферу в виде ненаправленных потоков газа в результате нарушения герметичности оборудования, отсутствия или неудовлетворительной работы оборудования по отсосу газа в местах загрузки, выгрузки или хранения продуктов.
3.2. Источники выбросов загрязняющих веществ в атмосферу и их характеристику следует принимать в соответствии с табл.3.1.
Таблица 3.1
Источники выбросов загрязнявших веществ в атмосферу и их характеристика
|
|
Диапазон изменения |
||||||||||||||
Вид продукции |
Технологический процесс |
Источники выбросов в атмосферу |
Загрязняющее вещество |
концент- |
темпе- |
Время действия источника | ||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 | ||||||||||
1. Отмочно-зольный цех | ||||||||||||||||
Все виды кож |
Промывка, отмока, золение, |
Система |
Аммиак |
10-30 |
20-25 |
Постоянно при работе технологического оборудования и при сливе отработанных растворов | ||||||||||
Обеззоливание, мягчение голья и промывка |
Системы |
" |
5-40 |
20-25 |
При сливе отработанных растворов | |||||||||||
Дубление |
То же |
" |
5-20 |
20-25 |
То же | |||||||||||
2. Красильно-жировальное отделение отделочного цеха | ||||||||||||||||
То же |
Крашение, жирование и наполнение |
" |
" |
5-20 |
45-50 |
" | ||||||||||
3. Сушильное отделение отделочного цеха | ||||||||||||||||
" |
Сушка |
Технологическая вытяжная вентиляция |
" |
5-20 |
60-70 |
Постоянно | ||||||||||
4. Отделение механической обработки полуфабриката | ||||||||||||||||
Все виды кож |
Шлифование, обеспыливание |
Аспирационная вентиляционная система |
Пыль органическая |
1,0-10,0 |
20-25 |
Постоянно | ||||||||||
Кожа хромового дубления для верха обуви, юфть обувная |
Тяжка |
Система |
То же |
2-7,0 |
20-25 |
То же | ||||||||||
5. Отделение нанесения покрытия | ||||||||||||||||
Кожа хромового дубления для верха обуви с естественной и облаго- |
Нанесение грунта покрывной краски |
Технологическая вытяжная вентиляция |
Аммиак |
5,0-15,0 |
От рас- |
" | ||||||||||
Пыль органическая |
50,0-55,0 |
|||||||||||||||
В зависимости от состава: метилакрилат, метилмета- |
0,5-3,0 |
|||||||||||||||
Первое закрепление покрытия |
Технологическая вытяжная вентиляция, системы общеобменной вентиляции |
Формальдегид или |
0,3-5,6 |
60-65 |
" | |||||||||||
пыль органическая |
3,0-20,0 |
65-70 |
||||||||||||||
циклогексанон |
20,0-60,0 |
|||||||||||||||
бутанол-1 |
250,0-300,0 |
|||||||||||||||
этанол |
200,0-500,0 |
|||||||||||||||
бутилацетат |
290,0-390,0 |
|||||||||||||||
ксилол |
10,0-60,0 |
|||||||||||||||
толуол |
5,0-100,0 |
|||||||||||||||
Второе закрепление покрытия на коже |
Технологическая вытяжная вентиляция, системы общеобменной вентиляции |
Формальдегид или |
0,3-5,6 |
60-65 |
Постоянно при работе технологического оборудования | |||||||||||
Пыль органическая |
3,0-20,0 |
65-70 |
||||||||||||||
В зависимости от состава: |
||||||||||||||||
циклогексанон |
20,0-60,0 |
|||||||||||||||
бутанол-1 |
250,0-300,0 |
|||||||||||||||
этанол |
200,0-500,0 |
|||||||||||||||
бутилацетат |
290,0-390,0 |
|||||||||||||||
ксилол |
10,0-60,0 |
|||||||||||||||
толуол |
5,0-100,0 |
|||||||||||||||
Кожа с полиурета- |
Нанесение пигментиро- |
Местные отсосы от технологического оборудования, системы общеобменной вентиляции |
Бутилацетат |
10,0-250,0 |
На поливе 20-25 |
То же | ||||||||||
Циклогексанон |
10,0-100,0 |
На сушке 40-45 |
||||||||||||||
Нанесение полиуретанового покрытия |
То же |
Бутилацетат |
10,0-250,0 |
На поливе 20-25 |
" | |||||||||||
Циклогексанон |
10,0-100,0 |
На сушке 40-45 |
||||||||||||||
Отделка кож поливом |
Нанесение пропитывающего грунта |
Система общеобменной вентиляции |
Аммиак |
0,3-6,0 |
20-25 |
" | ||||||||||
Акролеин |
1,0-5,0 |
|||||||||||||||
Нанесение пигментиро- |
Местные отсосы от |
Пыль органическая |
3,0-20,0 |
На поливе 20-25 |
Постоянно при работе технологического оборудования | |||||||||||
Акролеин |
1,0-4,0 |
На сушке 60-65 |
||||||||||||||
Метилакрилат |
0,5-2,0 |
|||||||||||||||
Закрепление покрытия на коже |
Местные отсосы от |
Пыль органическая |
2,0-10,0 |
60-65 |
То же | |||||||||||
Бутилацетат |
50,0-200,0 |
|||||||||||||||
Бутанол |
50,0-200,0 |
|||||||||||||||
Толуол |
5,0-100,0 |
|||||||||||||||
Циклогексанон |
5,0-50,0 |
4. ИНВЕНТАРИЗАЦИЯ ИСТОЧНИКОВ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ
ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ
4.1. Целью инвентаризации является систематизация сведений о распределении источников на территории предприятия, их числе и составе выбросов.
4.2. Инвентаризацию источников выбросов в атмосферу проводят при разработке ведомственного тома "Охрана атмосферы и предельно допустимые выбросы ПДВ" на предприятии 1 раз в 5 лет, а также в следующих случаях:
после окончания строительства при доведении режимов работы технологического оборудования до проектного уровня;
после реконструкции или капитального ремонта технологического оборудования, являющегося источником загрязнения;
при изменении режима работы технологического оборудования, являющегося источником загрязнения;
при изменении технологии;
при реконструкции системы пылегазоходов.
4.3. Инвентаризацию источников выбросов в атмосферу проводят специализированные организации по наладке вентиляционных систем и очистных устройств, промышленные лаборатории, санитарно-химические лаборатории СЭС и другие организации, аттестованные по правилам.
4.4. Инвентаризация источников выбросов должна осуществляться на действующих предприятиях при нормальном эксплуатационном состоянии технологического оборудования и строгом соблюдении технологического регламента.
4.5. Инвентаризацию источников выбросов загрязняющих веществ в атмосферу проводят в соответствии с п.5 Общей части [1].
4.6. По результатам проведенной инвентаризации предприятий должен быть выдан технический отчет, оформленный в соответствии с действующем стандартом СТП 13-51-85.
4.7. Ответственность за достоверность результатов инвентаризации несет организация, проводившая инвентаризацию, и руководитель предприятия.
С введением настоящей Инструкции пункт 5.4 Общей части [1] признается утратившим силу.
5. ОРГАНИЗАЦИЯ И ПРОВЕДЕНИЕ РАБОТ ПО КОНТРОЛЮ
УСТАНОВЛЕННЫХ ВЕЛИЧИН ПДВ (ВСВ)
5.1. Контролю подлежат выбросы предприятий, для источников которых установлены нормативы ПДВ (ВСВ), а также выбросы других предприятий и их источников, определение которых производится в соответствии c приложением 2.
5.2. Основой системы контроля установленных величин ПДВ (ВСВ) должен быть метод непосредственного инструментального измерения фактических выбросов загрязняющих веществ в атмосферу из источников и сопоставление их с установленными величинами ПДВ (пп.1.1-1.4 Общей части [1]).
В случае невозможности проведения прямых измерений допускается использование расчетных методов определения выбросов.
5.3. Для проведения замеров на предприятии организуется служба контроля выбросов, подчиненная руководителю предприятия.
Для промышленных предприятий, расположенных в одном регионе, допустима и целесообразна организация на долевых началах централизованной лаборатории на одном из предприятий.
5.4. Программы проведения работ по контролю установленных величин ПДВ (ВСВ) и графики измерения фактических выбросов отдельных источников и предприятия в целом (приложение 3) составляются руководителем подразделения по охране окружающей среды или лицом, ответственным за выполнение работ по охране атмосферного воздуха, утверждаются главным инженером предприятия и согласуются с территориальными органами Госкомгидромета.
Программа проведения работ по контролю ПДВ (ВСВ) включает:
перечень подлежащих контролю источников выбросов;
общее число замеров по каждому источнику;
точки отбора проб определяемых веществ с указанием методов измерения;
перечень лиц, ответственных за проведение замеров;
порядок учета результатов измерений (приложение 9 Общей части [1]), их обработку;
периодичность замеров.
На основании программы ежегодно разрабатывают графики измерения фактических выбросов, которые пересматриваются предприятиями при увеличении выпуска продукции или изменении технологии производства.
5.5. На случай неблагоприятных метеорологических условий (НМУ), в результате которых концентрации загрязняющих веществ в приземном слое могут увеличиваться до опасных уровней, предприятия, имеющие источники выбросов загрязняющих веществ в атмосферу, с участием отраслевых научно-исследовательских институтов совместно с головной ведомственной организацией разрабатывают планы специальных мероприятий по контролю за выбросами в периоды НМУ в соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78 и Методическими указаниями [5].
5.6. Служба контроля за соблюдением величин ПДВ (ВСВ) обеспечивает передачу местным органам Государственной инспекции по охране атмосферного воздуха при Госкомгидромете СССР регулярной информации о соблюдении установленных норм ПДВ (ВСВ), а также экстренной информации об аварийных и залповых выбросах и принятых мерах по их ликвидации в сроки и по форме, согласованным с органами Государственной инспекции.
5.7. Служба контроля за выбросами осуществляет проверку выполнения предприятием плана мероприятий на период неблагоприятных метеорологических условий.
5.8. При осуществлении измерений служба контроля за выбросами выполняет требования метрологического обеспечения.
6. ПЕРИОДИЧНОСТЬ КОНТРОЛЯ УСТАНОВЛЕННЫХ ВЕЛИЧИН ПДВ (ВСВ)
6.1. Периодичность контроля установленных величин ПДВ (ВСВ) зависит от класса опасности удаляемого вещества, стабильности технологического процесса, а также от того, насколько близка к нормативному значению ПДВ (ВСВ) величина фактического (или ожидаемого расчетного) выброса.
6.2. В связи с тем что нормируемая величина ПДВ (ВСВ) зависит от района, в котором находится данное предприятие, рельефа местности, скорости и направления ветра и т.п. и, следовательно, индивидуальна для каждого предприятия, даже при аналогичных технологиях, периодичность контроля установленных величин ПДВ (ВСВ) разрабатывается предприятием и включается в план проведения контроля, утверждаемый территориальными органами Госкомгидромета.
6.3. Классы опасности выбрасываемых веществ приводятся в нормативных документах [6, 7].
6.4. По продолжительности технологические процессы подразделяют на постоянные и эпизодические. Под постоянным процессом понимают процесс, ведущийся ежедневно с суммарным временем протекания всех стадий (операций) не менее 30% рабочего времени. Процессы, не являющиеся постоянными, следует считать эпизодическими или редко протекающими.
Процессы, проводящиеся с соблюдением определенной последовательности и режима ведения стадий (операций), считаются стабильными. Нестабильным называется процесс с различным или переменным числом и последовательностью операций.
6.5. Периодичность контроля установленных величин ПДВ (ВСВ) определяется долей (в процентах) фактического выброса загрязняющего вещества или ожидаемого расчетного от соответствующего нормируемого параметра и приведена в табл.6.1.
Таблица 6.1
Периодичность контроля загрязняющих веществ, удаляемых в атмосферу
|
Периодичность контроля, раз/год | |||||||||
Класс |
Постоянный технический процесс |
Эпизодический, редко протекающий процесс | ||||||||
стабильный |
нестабильный |
стабильный |
нестабильный | |||||||
Процент от допустимого норматива | ||||||||||
75 |
10-75 |
10 |
50 |
10-50 |
10 |
50 |
10-50 |
10 | ||
I |
4 |
1 |
1 раз |
6 |
2 |
1 |
2 |
1 |
1 раз | |
II |
4 |
1 |
То же |
6 |
2 |
1 |
2 |
1 |
То же | |
III |
2 |
1 раз |
1 раз |
3 |
1 |
1 раз |
1 |
1 раз |
1 раз | |
IV |
2 |
То же |
То же |
3 |
1 |
То же |
1 |
То же |
То же |
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИЙ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
В ВЫБРОСАХ
Определение содержания загрязняющих веществ в выбросах производят в соответствии с п.8 Общей части [1].
Методики определения концентраций подлежащих контролю загрязняющих веществ представлены в табл.7.1.
Таблица 7.1
Определение концентраций загрязняющих веществ
Загрязняющее вещество |
Название методики |
Литература |
Акролеин |
Определение акролеина в вентвыбросах и в воздухе санитарной зоны |
Приложение 8 |
Формальдегид |
Определение формальдегида по реакции с хромотроповой кислотой |
[1], с.86 |
Определение формальдегида по реакции с фуксинсернистым реактивом |
[1], с.92 | |
Этанол |
Методика определения жирных спиртов в газовых выбросах |
[10] |
Бутилацетат |
Методика газохроматографического определения бутилацетата и бутанола |
[10] |
Определение сложных эфиров одноосновных органических кислот |
[1], с.105 | |
Пыль |
Определение запыленности технологических газов в газоходах |
[8], c.106 |
Определение запыленности газа |
[1], c.49 | |
Ксилол |
Методика определения концентрации предельных углеводородов С-С (суммарно), непредельных С-С (суммарно) и ароматических (бензола, этилбензола, толуола, этилбензола, ксилолов, стирола) при совместном присутствии |
[10], [11] |
Циклогексанон |
Методика определения циклогексанона по реакции с фурфуролом |
[9], с.89 |
Аммиак |
Определение аммиака |
[1], с.101 |
8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФАКТИЧЕСКИХ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
В АТМОСФЕРУ НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
8.1. Расчет фактических выбросов загрязняющих веществ , г/с, по результатам прямых измерений проводят в соответствии с п.2 Общей части [1].
8.2. Методики определения количества выбрасываемых в атмосферу загрязняющих веществ , г/с, расчетным путем от котельных и других производств, для которых разработаны расчетные методы, представлены в приложении 4, 5, 6, 7.
8.3. Годовой выброс загрязняющего вещества определяют по формуле
,
где - количество загрязняющего вещества, выбрасываемое данным источником в атмосферу, г/с;
- время работы данного источника в отчетном году, ч.
8.4. Фактические выбросы загрязняющих веществ сравниваются с установленными величинами ПДВ (ВСВ). Годовой выброс , т/год, не должен превышать установленного для данного источника годового значения ПДВ, т/год. Максимальный фактический выброс , г/с, не должен превышать установленного для данного источника контрольного значения ПДВ (г/с).
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ХАРАКТЕРИСТИКА
работы технологического оборудования и процесса на период проведения
замеров выбросов загрязняющих веществ в атмосферу
N п/п |
Технологическое оборудование |
Номер вентиляционной |
Техноло- |
Время работы источника, |
Коэффициент одновре- |
Расход используемого сырья | |
кг/ч |
т/год | ||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
Ответственный за охрану |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
по определению пространственных и временных параметров системы контроля
промышленных источников выбросов в атмосферу
1. Настоящие методические рекомендации предназначены для промышленных предприятий, организаций и учреждений, имеющих стационарные источники загрязнения атмосферного воздуха и осуществляющих контроль за выбросами загрязняющих веществ, а также для организаций Государственного комитета СССР по гидрометеорологии и контролю природной среды (Госкомгидромета), контролирующих ведомственный контроль за выбросами в атмосферу на предприятии.
2. Целью настоящих методических рекомендаций является обеспечение единого подхода при определении предприятий и их источников выбросов, подлежащих контролю, мест отбора проб на источниках и частоты проведения измерений.
3. Контролю подлежат предприятия, для которых выполняется неравенство
|
м; |
|
м, |
|
где - суммарная величина выброса загрязняющего вещества от всех источников предприятия, г/с;
- максимальная разовая предельно допустимая концентрация, мг/м;
- средняя по предприятию высота источников выброса, м.
Все источники предприятия, подлежащего контролю, делят на две категории. К первой категории относят источники, в наибольшей степени загрязняющие воздух, которые должны контролироваться систематически. Ко второй - более мелкие источники, которые могут контролироваться эпизодически. К этой же категории относятся источники предприятия, не удовлетворяющие критерию (П.2.1), но для которых установлены нормативы ПДВ по фактическим выбросам загрязняющих веществ при обеспечении проектных показателей работы пылегазоочистных установок.
Разделение источников на первую и вторую категории ведомственная организация осуществляет, используя рассчитанную в соответствии с [12] и [13] величину максимальной разовой концентрации загрязняющего вещества при неблагоприятных метеорологических условиях , мг/м.
К первой категории относятся источники, для которых при выполняется следующее неравенство
|
м; |
|
м, |
|
а также источники, на которых установлена пылегазоочистная аппаратура с >75% при одновременном выполнении для них условий
|
; |
||
|
|
м; |
|
м, |
|
где - максимальная величина выброса загрязняющего вещества из источника, г/с;
- высота источника, м;
- коэффициент полезного действия, %.
4. При выборе мест отбора проб на конкретном источнике необходимо руководствоваться требованиями соответствующих методических указаний по определению подлежащих контролю веществ. При их отсутствии следует принимать во внимание следующие общие рекомендации [14].
5. В число обязательно контролируемых веществ в любом случае должны быть включены:
основные загрязняющие вещества - двуокись серы, окислы азота (в пересчете на двуокись азота), окись углерода и пыль;
загрязняющие вещества, по выбросам которых в данном городе отмечались уровни загрязнения атмосферы, относимые к особо опасным явлениям (ООЯ);
специфические загрязняющие вещества, по которым, на основе наблюдений на сети Госкомгидромета или Минздрава СССР, среднегодовые концентрации превышает среднесуточные ПДК.
6. Необходимое число плановых измерений на источнике и метод контроля отраслевая организация определяет исходя из мощности источника и стабильности уровня его выброса.
Плановые измерения на источниках первой категории, выбросы которых не имеют систематических изменений во времени, могут производиться периодически в течение года. При наличии систематических колебаний величин выбросов за время технологического цикла необходимо получить достоверные данные о характере этих изменений с целью определения интервала времени, в течение которого происходит максимальный выброс загрязняющих веществ в атмосферу, с учетом принятой продолжительности отбора проб 20 мин. Отраслевые головные организации совместно с предприятиями определяют такие периоды на основании анализа технологических процессов, изменения качества используемого сырья и прочих систематических и случайных факторов, влияющих на величину выбросов.
7. Число плановых измерений в год для источника или группы однотипных источников первой категории устанавливают отраслевые институты совместно с предприятиями исходя из необходимости обеспечения установленной величины погрешности определения величины выброса. При этом должны приниматься во внимание погрешность метода измерения и случайные колебания величины выброса во времени. С этой целью определяют относительное квадратичное отклонение величины выброса при двадцатиминутных отборах проб путем проведения не менее 20 ее измерений. Эти определения осуществляют в разные дни при среднем режиме работы предприятия. Относительное квадратичное отклонение , %, определяют по формуле
, (П.2.4)
где - результаты определения величины выбросов;
- среднее арифметическое всех результатов измерений;
- число измерений.
Ориентировочное число измерений в год может быть определено по формуле
, (П.2.5)
где - коэффициент Стъюдента для =0,95 и 20;
- заданная величина погрешности определения среднегодового выброса, %.
В результате проведения этих работ отраслевой институт составляет для предприятия или группы однотипных предприятий методические указания по проведению планового контроля максимальных и годовых выбросов. В указаниях должна быть приведена получаемая при их использовании погрешность определения максимальных и годовых выбросов. В соответствии с этими указаниями предприятие составляет годовой план, который согласует с местными органами Госкомгидромета.
8. Отчет об обследовании источника, методические указания по времени отбора проб, о необходимом числе плановых измерений выбросов и план работ на год должны храниться в лаборатории службы контроля выбросов предприятия и предъявляться при проверке местными органами Госкомгидромета (Госконтрольатмосферы).
9. Залповые выбросы из источников, то есть вынужденные резкие повышения уровня выбросов, обусловленные характером технологического процесса, должны проводиться под контролем соответствующей службы предприятия. В этот период производится такое число измерений, чтобы можно было охарактеризовать статистически достоверно с помощью двадцатиминутных отборов проб и общий выброс.
О возможности залповых выбросов администрация должна заблаговременно предупреждать работников службы контроля выбросов предприятия и местную организацию Госкомгидромета.
10. Об аварийном нарушении нормального хода технологического процесса и вероятном аварийном выбросе администрация предприятия немедленно сообщает соответствующим службам предприятия и Госкомгидромета. Работники службы контроля выбросов предприятия должны принимать меры для срочной организации необходимых измерений, обеспечивающих получение данных о максимальной и общей величинах выбросов и их продолжительности.
С целью обеспечить возможность оперативного начала работ по контролю аварийных выбросов на предприятии должен быть предусмотрен комплекс необходимых мероприятий, подлежащий согласованию с местными органами Госкомгидромета и последующей проверке ими.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
СОГЛАСОВАНО |
УТВЕРЖДАЮ |
ПЛАН-ГРАФИК
ведомственного контроля соблюдения нормативов ПДВ (ВСВ) на 19__ год
__________________________________________
(наименование предприятия и министерства)
Произ- |
Номер источника выброса |
Выбрасы- |
Метод контроля и анализа, место отбора проб |
Срок выполнения проверки (месяц, квартал) |
Данные ПДВ (ВСВ) |
Результаты контроля |
Ответст- | ||
мг/м |
г/с |
мг/м |
г/с |
||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Дата ____________ |
Подпись ответственного за производство работ по охране атмосферы на предприятии | |
Примечание. В графе 4 указывают методику проверки или ее порядковый номер согласно приложенному списку используемых методик, а также место отбора проб: перед вентилятором, в устье и т.д.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
выбросов загрязняющих веществ при сжигании топлива
в котлах производительностью до 30 т/ч*
________________
* Разработана Институтом горючих ископаемых (А.П.Финягин, И.Х.Володарский, А.П.Кондратенко), ЗапСибНИИ (Т.С.Селегей, А.С.Чернобров, А.П.Быков), Госкомгидрометом (С.Т.Евдокимова, С.П.Титов), Научно-исследовательским институтом санитарной техники и оборудования зданий и сооружений Минстройматериалов СССР (А.И.Сигал).
Методика предназначена для расчета выбросов загрязняющих веществ с газообразными продуктами сгорания при сжигании твердого топлива, мазута и газа в топках действующих промышленных и коммунальных котлоагрегатов и бытовых теплогенераторов (малолитражные отопительные котлы, отопительно-варочные аппараты, печи).
1. Твердые частицы. Расчет выбросов твердых частиц летучей золы и недогоревшего топлива (т/год, г/с), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котлоагрегата в единицу времени при сжигании твердого топлива и мазута, выполняется по формуле
, (П.4.1)
где - расход топлива, т/год; г/с;
- зольность топлива, %;
- доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях;
;
- доля золы топлива в уносе, %;
- содержание горючего в уносе, %.
Значения ; , принимают по фактическим средним показателям, при отсутствии этих данных определяют по характеристикам сжигаемого топлива (табл.П.4.4), - по техническим данным применяемых золоуловителей, а по табл.П.4.1.
Таблица П.4.1
Значения коэффициентов и в зависимости от типа топки и топлива
Тип топки |
Топливо |
, кг/ГДж | |
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива |
Бурые и каменные угли |
0,0023 |
1,9 |
Антрациты: |
|||
АС и AM |
0,0030 |
0,9 | |
АРШ |
0,0078 |
0,8 | |
С пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой |
Бурые и каменные угли |
0,0026 |
0,7 |
Антрациты: |
|||
АРШ |
0,0088 |
0,6 | |
С цепной решеткой прямого хода |
АС и AM |
0,0020 |
0,4 |
С забрасывателями и цепной решеткой |
Бурые и каменные угли |
0,0035 |
0,7 |
Шахтная |
Твердое топливо |
0,0019 |
2,0 |
Шахтно-цепная |
Торф кусковой |
0,0019 |
1,0 |
Наклонно-переталкивающая |
Эстонские сланцы |
0,0025 |
2,9 |
Слоевые топки бытовых теплоагрегаторов |
Дрова |
0,0050 |
14,0 |
Бурые угли |
0,0011 |
16,0 | |
Каменные угли |
0,0011 |
7,0 | |
Антрацит, тощие угли |
0,0011 |
3,0 | |
Камерные топки: |
|||
паровые и водогрейные котлы |
Мазут |
0,010 |
0,32 |
Газ природный, попутный и коксовый |
- |
0,25 | |
бытовые теплогенераторы |
Газ природный |
- |
0,08 |
Легкое жидкое (печное) топливо |
0,010 |
0,16 |
2. Оксиды серы. Расчет выбросов оксидов серы в пересчете на SО, т/год, т/ч, г/с, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котлоагрегатов в единицу времени, выполняется по формуле
, (П.4.2)
где - расход твердого и жидкого, т/год; т/ч; г/с, и газообразного, тыс.м/год; тыс.м/ч; л/с, топлива;
- содержание серы в топливе, %, для газообразного топлива, мг/м;
- доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для эстонских и ленинградских сланцев принимается равной 0,8; для остальных сланцев - 0,5; углей Канско-Ачинского бассейна - 0,2 (березовских - 0,5); торфа - 0,15; экибастузских углей - 0,02; прочих углей - 0,1; мазута - 0,02; газа - 0,0;
- доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной нулю, для мокрых - в зависимости от щелочности орошающей воды.
При наличии в топливе сероводорода расчет выбросов дополнительного количества оксидов серы в пересчете на SO
производят по формуле
, (П.4.3)
где - содержание сероводорода в топливе, %.
3. Оксид углерода. Расчет выбросов оксида углерода в единицу времени, т/год; г/с, выполняется по формуле
, (П.4.4)
где - расход топлива, т/год; тыс.м/год; г/с; л/с;
- выход оксида углерода при сжигании топлива, кг/т; кг/тыс.м топлива - рассчитывают по формуле
, (П.4.5)
где - потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, %;
- коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для твердого топлива =1, для газа =0,5, для мазута =0,65;
- низшая теплота сгорания натурального топлива, МДж/кг; МДж/м;
- потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива, %.
При отсутствии эксплуатационных данных значения ; принимают по табл.П.4.2.
Таблица П.4.2
Характеристика топок котлов малой мощности
Тип топки и котла |
Топливо |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Топка с цепной решеткой |
Донецкий антрацит |
1,5-1,6 |
0,5 |
13,5/10,0 |
Шахтно-цепная топка |
Торф кусковой |
1,3 |
1,0 |
2,0 |
Топка с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода |
Угли типа кузнецких |
1,3-1,4 |
0,5-1,0 |
5,5/3,0 |
Угли типа донецких |
1,3-1,4 |
0,5-1,0 |
6,0/3,5 | |
Бурые угли |
1,3-1,4 |
0,5-1,0 |
5,5/4,0 | |
Топка с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода |
Каменные угли |
1,3-1,4 |
0,5-1,0 |
5,5/3,0 |
Бурые угли |
1,3-1,4 |
0,5-1,0 |
6,5/4,5 | |
Топка с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой |
Донецкий антрацит |
1,6-1,7 |
0,5-1,0 |
13,5/10,0 |
Бурые угли типа подмосковных |
1,4-1,5 |
0,5-1,0 |
9,0/7,5 | |
Бурые угли типа бородинских |
1,4-1,5 |
0,5-1,0 |
6,0/3,0 | |
Угли типа кузнецких |
1,4-1,5 |
0,5-1,0 |
5,5/3,0 | |
Шахтная топка с наклонной решеткой |
Дрова, дробленые отходы, опилки, |
1,4-1,5 |
0,5-1,0 |
5,5/3,0 |
торф кусковой |
1,4 |
2,0 |
2,0 | |
Топка скоростного горения |
Дрова, щепа, опилки |
1,3 |
1,0 |
4,0/2,0 |
Слоевая топка котла паропроизводительностью более 2 т/ч |
Эстонские сланцы |
1,4 |
3,0 |
3,0 |
Камерная топка с твердым шлакоудалением |
Каменные угли |
1,2 |
0,5 |
5,0/3,0 |
Бурые угли |
1,2 |
0,5 |
3,0/1,5 | |
Фрезерный торф |
1,2 |
0,5 |
3,0/1,5 | |
Камерная топка |
Мазут |
1,1 |
0,5 |
0,5 |
Газ (природный, попутный) |
1,1 |
0,5 |
0,5 | |
Доменный газ |
1,1 |
1,5 |
0,5 |
Примечание. В графе 3 меньшие значения - для парогенераторов производительностью более 10 т/ч; в графе 5 большие значения - при отсутствии средств уменьшения уноса, меньшие - при остром дутье и наличии возврата уноса, а также для котлов производительностью 25-35 т/ч.
Ориентировочная оценка выброса оксида углерода, т/год; г/с, может проводиться по формуле
, (П.4.6)
где - количество оксида углерода на единицу теплоты, выделяющейся при горении топлива (кг/ГДж), принимается по табл.П.4.1.
4. Оксиды азота. Количество оксидов азота (в пересчете на NO), выбрасываемых в единицу времени, т/год; г/с, рассчитывают по формуле
, (П.4.7)
где - расход натурального топлива за рассматриваемый период времени, т/год; тыс.м/год; г/с; л/с;
- теплота сгорания натурального топлива, МДж/м;
- параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, кг/ГДж;
- коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения технических решений.
Значение определяют по графикам (рисунок) для различных видов топлива в зависимости от номинальной нагрузки котлоагрегатов. При нагрузке котла, отличающейся от номинальной, следует умножить на или на , где , - соответственно номинальная и фактическая паропроизводительность, т/ч; , - соответственно номинальная и фактическая мощность, кВт.
Зависимость от тепловой мощности (а) и паропроизводительности (б) котлоагрегата:
1 - природный газ, мазут; 2 - антрацит; 3 - бурый уголь; 4 - каменный уголь
Если имеются данные о содержании оксидов азота в дымовых газах, то выброс, кг/год, вычисляют по формуле
, (П.4.8)
где - известное содержание оксидов азота в дымовых газах, % по объему. Значения , мг/м, для маломощных котлов приведены в табл.П.4.3;
- объем продуктов сгорания топлива, м/кг, при известном ( - коэффициент избытка воздуха, см. табл.П.4.2)
.
Таблица П.4.3
Образование токсичных веществ в процессе выгорания топлив в отопительных котлах мощностью до 85 кВт
Тип котла |
Топливо |
Режим горения |
СН, мкг/100 м |
NO, мг/м |
NO, |
CO, % |
КС-2 |
Каменный уголь |
Начало выгорания |
8,97 |
5,0 |
205 |
- |
Основной период горения |
33,55 |
25,0 |
180 |
- | ||
КЧМ-3 |
Антрацит |
Розжиг дров |
111,20 |
6,0-8,0 |
110 |
- |
Догорание дров |
346,10 |
30,0-40,0 |
70-80 |
- | ||
Начало погрузки угля |
13,60 |
10,0 |
120 |
0,110 | ||
Конец погрузки |
53,60 |
20,0 |
110 |
0,280 | ||
Основной период горения |
17,20-13,40 |
30,0 |
100 |
0,080 | ||
КС-2 |
Дрова |
Разгорание дров |
97,40 |
8,0-10,0 |
90-110 |
- |
Догорание дров |
214,60 |
25,0-45,0 |
60-80 |
- | ||
КЧМ-3 |
Природный газ |
=1,20 |
8,00-2,00 |
2,5 |
140 |
0,008 |
=1,40 |
- |
35,0 |
150 |
- | ||
=1,80 |
- |
50,0 |
150 |
- | ||
=2,20 |
- |
60,0 |
160 |
- | ||
=2,80 |
- |
80,0 |
180 |
0,065 | ||
КС-3 |
ТПБ (легкое жидкое топливо) |
=1,25 |
60,00 |
25,0 |
250 |
0,070 |
=1,40 |
350,00 |
80,0 |
140 |
0,020 |
Значения для некоторых топлив даны в табл.П.4.4. В табл.П.4.4, п.4.5 приведены основные характеристики твердых, жидких и газообразных топлив.
Таблица П.4.4
Характеристики топлив (при нормальных условиях)
Марка, класс |
, % |
, % |
, % |
, МДж/кг |
, м/кг | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Угли | ||||||
Европейская часть СССР | ||||||
Донецкий бассейн |
ДР |
13,0 |
28,0 |
3,5 |
18,50 |
- |
Д концентрат |
14,0 |
10,0 |
3,0 |
23,74 |
- | |
ГР |
10,0 |
28,0 |
3,5 |
20,47 |
- | |
Г концентрат |
10,0 |
11,0 |
3,0 |
25,95 |
- | |
Г промпродукт |
12,0 |
40,0 |
3,3 |
15,05 |
- | |
ЖP |
6,0 |
25,0 |
3,0 |
23,36 |
- | |
Ж концентрат энергетический |
10,0 |
16,0 |
3,5 |
25,12 |
- | |
ОСР |
5,0 |
25,0 |
3,0 |
24,20 |
- | |
Ж, К, ОС промпродукт |
12,0 |
39,0 |
3,2 |
17,00 |
- | |
ТР |
6,0 |
25,0 |
2,7 |
24,07 |
- | |
ПАРШ |
5,0 |
26,0 |
2,2 |
24,03 |
- | |
АШ, АСШ |
8,5 |
30,0 |
1,9 |
16,39 |
- | |
Львовско-Волынский бассейн: |
||||||
Волынское месторождение |
ГР, ГСШ |
10,0 |
23,0 |
3,4 |
21,44 |
- |
Межреченское месторождение |
ГЖР, ГЖ СШ |
8,0 |
30,0 |
3,3 |
20,89 |
- |
Днепровский бассейн |
||||||
Буруголь |
||||||
Разрез Стрижевский |
Б1Р |
55,0 |
31,0 |
4,4 |
6,45 |
- |
Шахты: |
||||||
Стрижевская |
Б1Р |
55,6 |
22,5 |
3,9 |
7,91 |
- |
Казацкая |
Б1Р |
54,0 |
23,8 |
5,0 |
8,12 |
- |
Ватутинская |
Б1Р |
54,0 |
20,5 |
3,9 |
8,96 |
- |
Александруголь |
||||||
Разрезы: |
||||||
Головковский |
Б1Р |
56,7 |
34,2 |
4,6 |
4,98 |
- |
Балаховский |
Б1Р |
54,6 |
22,5 |
4,5 |
7,45 |
- |
Морозовский |
Б1Р |
50,0 |
36,0 |
4,1 |
7,16 |
- |
Бандуровский |
Б1Р |
53,5 |
30,9 |
4,5 |
6,49 |
- |
Шахты: |
||||||
Светлопольская |
Б1Р |
57,5 |
19,7 |
4,3 |
7,79 |
- |
Верболозовская |
Б1Р |
56,1 |
11,7 |
4,3 |
9,59 |
- |
Ново-Дмитровское месторождение |
Б1 |
50,0 |
18,0 |
3,3 |
10,05 |
- |
Подмосковный бассейн |
Б2Р, Б20МСШ, Б2МСШ |
32,0 |
39,0 |
4,2 |
9,88 |
- |
Тулуголь |
||||||
Шахты: |
||||||
Щекинская (21) |
Б2Р |
31,0 |
37,6 |
3,7 |
10,38 |
- |
Б2МСШ |
31,5 |
38,0 |
5,3 |
9,96 |
- | |
Б20МСШ |
29,9 |
36,9 |
5,1 |
10,38 |
- | |
Западная (1) |
Б2Р |
31,0 |
37,0 |
3,5 |
10,47 |
- |
Б20МСШ |
31,5 |
36,8 |
3,7 |
10,17 |
- | |
Б2МСШ |
32,0 |
34,6 |
6,5 |
10,88 |
- | |
Западная (3) |
Б2Р |
31,2 |
45,2 |
4,1 |
8,92 |
- |
Мостовская (12) |
Б2Р |
35,5 |
36,4 |
3,6 |
10,09 |
- |
Б2МСШ |
33,2 |
38,1 |
5,1 |
9,54 |
- | |
Мостовская (13) |
Б2Р |
31,9 |
37,8 |
4,3 |
10,34 |
- |
Б2МСШ |
32,5 |
40,2 |
4,3 |
9,67 |
- | |
Б20МСШ |
32,1 |
39,4 |
4,2 |
9,88 |
- | |
Новомосковскуголь |
||||||
Шахты: |
||||||
Северная (1) |
Б2МСШ |
33,1 |
28,5 |
5,0 |
11,24 |
- |
Рассошинская |
Б2Р |
32,8 |
35,7 |
2,5 |
10,30 |
- |
Горняк (3) |
Б2Р |
32,9 |
28,8 |
4,1 |
11,48 |
- |
Б2МСШ |
34,0 |
29,2 |
4,1 |
11,08 |
- | |
Красноармейская (2) |
Б2Р |
32,0 |
33,2 |
3,6 |
11,30 |
- |
Б2МСШ |
33,8 |
26,1 |
4,3 |
11,65 |
- | |
Дубовская (15) |
Б2Р |
30,5 |
35,9 |
5,3 |
10,97 |
- |
Дружба (4) |
Б2Р |
35,1 |
27,1 |
4,0 |
11,70 |
- |
Зубовская (1) |
Б2Р |
36,6 |
41,6 |
3,7 |
9,29 |
- |
Соколовская (5) |
Б2Р |
35,4 |
30,8 |
5,7 |
11,35 |
- |
Донская (47) |
Б2Р |
32,2 |
35,9 |
3,9 |
10,43 |
- |
Скопинское шахтоуправление |
||||||
Шахты: |
||||||
N 53 |
Б2Р |
32,1 |
36,1 |
7,7 |
10,34 |
- |
N 57 |
Б2Р |
31,2 |
36,5 |
6,8 |
10,80 |
- |
N 3 |
Б2Р |
31,1 |
35,5 |
7,8 |
10,59 |
- |
Нелидовское шахтоуправление: |
||||||
Шахты: |
||||||
N 3 |
Б2Р |
36,8 |
32,1 |
3,8 |
10,26 |
- |
N 4 |
Б2Р |
37,5 |
29,1 |
3,2 |
11,25 |
- |
N 7 |
Б2Р |
36,8 |
33,1 |
3,0 |
10,26 |
- |
Печорский бассейн |
||||||
Интауголь |
ДР, Д отсев |
11,5 |
31,0 |
3,2 |
17,54 |
- |
Воркутауголь |
ЖP отсев |
5,5 |
30,0 |
0,9 |
22,02 |
- |
Ж концентрат |
7,0 |
12,0 |
0,6 |
27,47 |
- | |
Урал | ||||||
Кизеловский бассейн |
ГР, ГМСШ |
6,0 |
31,0 |
6,1 |
19,65 |
5,61 |
Челябинский бассейн |
БЗ |
17,0 |
29,9 |
1,0 |
14,19 |
4,07 |
Буланашское месторождение |
Г6Р |
9,0 |
22,8 |
0,8 |
20,87 |
5,83 |
Дальне-Буланашское месторождение |
ГР |
8,5 |
18,3 |
1,7 |
22,55 |
6,31 |
Веселовско-Богословское месторождение |
БЗР |
22,0 |
28,9 |
0,2 |
11,04 |
3,31 |
Волчанское месторождение |
Б3Р |
22,0 |
31,2 |
0,2 |
10,66 |
3,12 |
Егоршинское месторождение |
ТР |
8,0 |
28,1 |
1,9 |
20,62 |
5,83 |
Южноуральский бассейн |
Б1Р |
56,0 |
6,6 |
0,7 |
9,11 |
2,93 |
Казахская ССР | ||||||
Карагандинский бассейн |
КР, K2P |
8,0 |
27,6 |
0,8 |
21,12 |
5,83 |
КСШ, К2СШ |
8,0 |
29,4 |
0,8 |
20,24 |
5,63 | |
К, К2 |
10,0 |
20,7 |
0,8 |
22,97 |
6,44 | |
Куучекминское месторождение |
К2Р |
7,0 |
40,9 |
0,7 |
16,63 |
5,83 |
Экибастузский бассейн |
ССР |
7,0 |
32,6 |
0,7 |
18,94 |
5,26 |
Ленгерское месторождение |
Б3Р, БЭСШ |
29,0 |
14,2 |
1,8 |
15,33 |
4,49 |
Тургайский бассейн |
||||||
Кушмурунское месторождение |
Б2 |
37,0 |
11,3 |
1,6 |
13,18 |
3,93 |
Приозерное месторождение |
Б2 |
36,0 |
11,5 |
0,5 |
13,23 |
3,90 |
Сибирь | ||||||
Кузнецкий бассейн |
ДР, ДСШ |
12,0 |
13,2 |
0,4 |
22,93 |
6,42 |
ГР, ГМ, ГСШ |
8,0 |
14,3 |
0,5 |
25,32 |
7,00 | |
Г промпродукт |
12,0 |
23,8 |
0,5 |
20,07 |
5,73 | |
ССР |
6,0 |
14,1 |
0,6 |
27,51 |
7,66 | |
ОС промпродукт |
7,0 |
27,9 |
0,8 |
21,84 |
6,30 | |
ОС шлам |
21,0 |
16,6 |
0,4 |
21,04 |
5,97 | |
СС2ССМ |
9,0 |
18,2 |
0,4 |
24,78 |
6,85 | |
ТОМСШ |
7,0 |
18,6 |
0,6 |
25,20 |
6,94 | |
CC1CCM |
9,0 |
18,2 |
0,3 |
23,64 |
6,58 | |
Горловский бассейн |
АР |
10,0 |
11,7 |
0,4 |
26,12 |
7,04 |
Инское шахтоуправление |
ДКО |
8,5 |
7,3 |
0,3 |
26,04 |
7,28 |
ДМ |
10,0 |
10,8 |
0,3 |
24,44 |
6,86 | |
Шахта им. Ярославского |
ДСШ |
12,0 |
13,2 |
0,4 |
22,97 |
6,44 |
Кольчугинское шахтоуправление |
ДР, ДСШ |
10,0 |
13,5 |
0,4 |
23,43 |
6,54 |
Шахты: |
||||||
Полысаевская |
ГКОМ |
6,0 |
7,5 |
0,4 |
27,84 |
7,79 |
ГМ, ГСШ |
8,0 |
11,7 |
0,5 |
25,03 |
6,88 | |
Октябрьская |
ГP, ГМ, ГСШ |
8,0 |
11,0 |
0,4 |
25,87 |
7,17 |
Кузнецкая |
ГМ, ГСШ |
8,0 |
10,6 |
0,4 |
25,87 |
7,18 |
ГР |
9,0 |
13,6 |
0,3 |
24,19 |
6,77 | |
Пионерка |
ГР |
7,5 |
22,7 |
0,4 |
22,72 |
6,23 |
Распадская |
ГР |
6,5 |
15,4 |
0,6 |
21,16 |
7,74 |
Байдаевская |
ГР |
7,0 |
12,1 |
0,5 |
26,20 |
7,39 |
Зыряновская |
ГР |
9,5 |
13,6 |
0,4 |
24,90 |
6,98 |
Новокузнецкая |
ГР |
7,5 |
10,6 |
0,4 |
26,92 |
7,48 |
ОФ Комсомолец |
ГР |
7,5 |
15,7 |
0,6 |
25,11 |
7,00 |
ОФ им. С.М.Кирова |
ГР+Г промпродукт |
10,0 |
17,1 |
0,7 |
23,31 |
6,60 |
ЦОФ Беловская |
Ж промпродукт |
8,0 |
35,0 |
0,7 |
18,90 |
5,43 |
ГОФ Чертинская |
Ж промпродукт |
8,0 |
31,0 |
0,6 |
19,23 |
5,48 |
ГОФ Красногорская |
КЖ промпродукт |
7,0 |
27,0 |
0,5 |
21,67 |
6,09 |
ЦОФ Зиминка |
КЖ промпродукт |
8,0 |
24,8 |
0,4 |
22,13 |
6,23 |
ГОФ Коксовая |
К2 промпродукт |
9,0 |
28,2 |
0,3 |
20,41 |
5,90 |
ГОФ Северная |
К2 промпродукт |
7,0 |
30,7 |
0,3 |
20,20 |
6,02 |
ОФ Тайбинская |
К2 промпродукт |
7,0 |
32,1 |
0,3 |
20,79 |
5,86 |
ЦОФ Киселевская |
К промпродукт |
8,0 |
32,7 |
0,3 |
19,99 |
5,65 |
ГОФ Судженская |
К2 промпродукт |
7,5 |
27,8 |
1,0 |
22,05 |
6,26 |
ОФ Томусинская |
К промпродукт |
9,0 |
33,7 |
0,3 |
18,64 |
5,25 |
ГОФ Анжерская |
ОС промпродукт |
7,0 |
24,6 |
1,1 |
23,39 |
6,61 |
Шахты: |
СС, 2ССР |
8,0 |
24,8 |
0,4 |
22,84 |
6,36 |
Бутовская |
СС2ССКО |
6,0 |
8,5 |
0,4 |
29,44 |
8,05 |
Ягуновская |
СС2ССМ |
6,0 |
11,3 |
0,4 |
28,43 |
7,80 |
СС2ССШ |
8,0 |
13,8 |
0,4 |
26,76 |
7,37 | |
ТР |
7,0 |
15,8 |
0,5 |
26,20 |
7,33 | |
Краснокаменская |
СС2ССШ |
5,5 |
12,3 |
0,4 |
27,93 |
7,69 |
CC1CCPOК1 |
10,0 |
11,7 |
0,4 |
23,43 |
6,56 | |
CC1CCPOК11 |
19,0 |
16,2 |
0,3 |
17,22 |
4,66 | |
им. В.И.Ленина |
СС2 ССР |
8,0 |
14,7 |
0,4 |
26,33 |
7,34 |
CC1CCPOК1 |
11,0 |
16,0 |
0,4 |
23,81 |
6,68 | |
им. Шевякова |
СС2ССР |
10,0 |
24,3 |
0,3 |
21,75 |
6,11 |
им. Вахрушева |
CC2CСP |
6,0 |
14,1 |
0,3 |
27,34 |
7,51 |
Киселевская |
CC1CCP |
8,0 |
15,6 |
0,4 |
24,40 |
6,73 |
Северная |
CC1CCP |
9,0 |
14,6 |
0,3 |
25,45 |
7,08 |
Южная |
CC1CCM |
7,0 |
13,0 |
0,3 |
26,16 |
7,25 |
СС1СССШ |
9,0 |
15,5 |
0,3 |
24,61 |
6,79 | |
им. Волкова |
CC1CCP |
9,0 |
19,1 |
0,3 |
23,43 |
6,48 |
Шуштулепская |
ТОМСШ |
8,0 |
18,4 |
0,6 |
24,99 |
6,88 |
им. Орджоникидзе |
ТОМСШ |
7,0 |
19,5 |
0,6 |
24,90 |
6,82 |
им. Димитрова |
ТОМСШ |
6,0 |
22,6 |
0,7 |
24,66 |
6,69 |
Бунгурское шахтоуправление |
||||||
Шахты: |
||||||
Листвянская |
ТОМСШ |
5,5 |
13,2 |
0,5 |
27,55 |
7,54 |
Бургурская |
ТОМСШ |
5,5 |
22,7 |
0,7 |
23,81 |
6,53 |
Редаково |
ТР |
6,0 |
19,7 |
0,5 |
25,28 |
6,93 |
Красный углекоп |
ТМСШ |
6,0 |
14,1 |
0,5 |
26,88 |
7,44 |
Маганак |
ТМСШ |
5,0 |
11,4 |
0,4 |
28,51 |
7,88 |
Кузнецкий бассейн (открытая добыча) |
ДРОК1 |
15,0 |
11,0 |
0,4 |
21,46 |
6,03 |
ДРОК11 |
18,0 |
10,7 |
0,3 |
19,11 |
5,43 | |
ГР, ГСШ |
10,0 |
13,5 |
0,4 |
24,36 |
6,88 | |
ГРОК1 |
11,0 |
13,4 |
0,4 |
23,01 |
6,45 | |
ГРОК11 |
17,0 |
16,6 |
0,3 |
18,61 |
5,30 | |
КР |
6,0 |
14,1 |
0,3 |
27,42 |
7,58 | |
CC1CCP |
10,0 |
11,7 |
0,4 |
25,78 |
7,12 | |
CC1CСPOК1 |
12,0 |
11,4 |
0,4 |
24,06 |
6,77 | |
CC1CCPOК11 |
19,0 |
14,6 |
0,3 |
18,27 |
5,20 | |
CC2CCP |
8,0 |
15,6 |
0,4 |
25,87 |
7,15 | |
СС2ССМСШ |
8,0 |
13,8 |
0,4 |
27,25 |
7,22 | |
CC2CCPOК1 |
10,0 |
15,3 |
0,3 |
24,02 |
6,69 | |
ТМСШ, ГР |
8,0 |
13,8 |
0,4 |
26,62 |
7,28 | |
TPOК1 |
9,0 |
15,5 |
0,4 |
24,78 |
6,85 | |
ТРОК11 |
15,0 |
18,7 |
0,3 |
19,11 |
5,29 | |
Месторождения: |
||||||
Уропское |
Д |
16,6 |
8,3 |
0,2 |
22,09 |
6,18 |
Караканское |
Д |
17,3 |
11,2 |
0,2 |
20,49 |
5,83 |
Новоказанское |
Д |
13,0 |
10,4 |
0,3 |
22,80 |
6,41 |
Г, ГЖ |
10,5 |
10,7 |
0,4 |
25,22 |
6,87 | |
Талдинское |
Г, ГЖ |
8,0 |
8,3 |
0,4 |
26,50 |
7,45 |
Ерунаковское |
Г |
8,0 |
9,7 |
0,5 |
26,58 |
7,40 |
Сибиргинское |
Т, А |
8,0 |
20,7 |
0,3 |
23,56 |
6,50 |
Чумышское |
Т, А |
6,0 |
12,7 |
0,5 |
27,80 |
7,56 |
Разрезы: |
||||||
Моховский |
ГРОК1 |
11,0 |
11,1 |
0,4 |
23,56 |
6,62 |
ГРОК11 |
18,0 |
12,3 |
0,3 |
19,23 |
5,47 | |
ДРОК1 |
12,0 |
10,6 |
0,4 |
22,76 |
6,38 | |
ДРОК11 |
18,0 |
10,7 |
0,3 |
19,11 |
5,43 | |
Колмогоровский |
ГР |
8,0 |
12,0 |
0,5 |
25,53 |
7,12 |
ДРОК1 |
18,0 |
10,7 |
0,5 |
20,49 |
5,78 | |
Байдаевский |
ГР |
8,0 |
9,2 |
0,4 |
26,67 |
7,39 |
ГРОК1 |
10,5 |
9,0 |
0,4 |
24,36 |
6,89 | |
ГРОК11 |
15,0 |
17,0 |
0,3 |
19,57 |
5,51 | |
Грамотеинский |
ГР, ГСШ |
10,0 |
13,5 |
0,3 |
24,36 |
6,81 |
Новосергиевский |
CC1CCP |
8,0 |
13,8 |
0,5 |
25,83 |
7,11 |
CC1CCPOК1 |
10,0 |
13,5 |
0,4 |
23,98 |
6,66 | |
СС2ССР |
8,0 |
7,4 |
0,3 |
28,89 |
7,94 | |
Прокопьевский |
CC1CCP |
10,0 |
9,0 |
0,4 |
26,71 |
7,38 |
CC1CCPК11 |
23,0 |
11,6 |
0,3 |
17,72 |
5,10 | |
им. Вахрушева |
CC1CCP |
12,0 |
8,8 |
0,4 |
25,57 |
7,05 |
Киселевский |
CC1CCP |
8,0 |
7,4 |
0,4 |
27,63 |
7,58 |
CC1CCPOК1 |
10,0 |
9,0 |
0,4 |
25,36 |
6,99 | |
CC1CCPOК11 |
20,0 |
8,0 |
0,3 |
19,40 |
5,47 | |
Черниговский |
CC1CCP |
10,0 |
17,1 |
0,4 |
23,68 |
6,59 |
CC2CCP |
9,0 |
13,6 |
0,4 |
25,78 |
7,14 | |
СС2ССМСШОК1 |
10,0 |
13,5 |
0,4 |
24,86 |
6,95 | |
CC1CCPOК11 |
20,0 |
14,4 |
0,4 |
18,18 |
5,14 | |
СС2ССМСШ |
8,0 |
13,8 |
0,3 |
26,29 |
7,28 | |
CC2CCPOК1 |
12,0 |
13,2 |
0,3 |
23,98 |
6,67 | |
CC1CCPOК11 |
20,0 |
12,8 |
0,2 |
19,39 |
5,21 | |
им. 50 лет Октября |
КP |
6,0 |
9,4 |
0,4 |
28,98 |
7,95 |
CC1CCP |
8,0 |
12,9 |
0,4 |
26,75 |
7,34 | |
CC2CCP |
8,0 |
5,5 |
0,4 |
29,14 |
7,98 | |
СС2ССМСШ |
8,0 |
7,4 |
0,4 |
28,47 |
7,79 | |
СС2ССМСЩОК1 |
11,0 |
7,1 |
0,4 |
27,04 |
7,43 | |
CC1CCPOК11 |
22,0 |
11,7 |
0,3 |
18,31 |
5,22 | |
Томусинский |
ГР, ГРОК1 |
9,0 |
14,6 |
0,5 |
24,40 |
7,07 |
КP |
5,0 |
14,2 |
0,3 |
27,76 |
7,65 | |
CC2CCP |
10,0 |
14,4 |
0,4 |
25,45 |
7,02 | |
CC1CCPOК11 |
20,0 |
16,0 |
0,2 |
17,22 |
5,01 | |
КP |
6,0 |
15,0 |
0,3 |
27,17 |
7,48 | |
Междуреченский |
CC2CCP |
8,0 |
15,6 |
0,3 |
25,87 |
7,21 |
CC2CCPOК1 |
10,0 |
15,3 |
0,3 |
24,36 |
6,83 | |
СС2ССШ |
10,0 |
18,0 |
0,3 |
24,10 |
6,73 | |
CC1CCPOК11 |
15,0 |
17,0 |
0,3 |
19,48 |
5,59 | |
Сибиргинский |
CC2CCР |
6,5 |
16,8 |
0,3 |
25,70 |
7,17 |
CC2CCPOК1 |
10,0 |
16,2 |
0,3 |
23,77 |
6,56 | |
CС1CCPOК11 |
18,0 |
16,4 |
0,2 |
18,73 |
5,40 | |
Листвянский |
TPOК1 |
8,0 |
18,4 |
0,5 |
24,44 |
6,68 |
ТРОК11 |
15,0 |
18,7 |
0,4 |
18,56 |
5,03 | |
ТР, ТМСШ |
8,0 |
17,5 |
0,3 |
25,41 |
6,94 | |
Красногорский |
TPOК1 |
10,0 |
17,1 |
0,3 |
24,02 |
6,67 |
ТРОК11 |
13,0 |
18,3 |
0,3 |
20,45 |
5,95 | |
Краснобродский |
ТР, ТМ, ТСШ |
7,0 |
9,3 |
0,4 |
28,51 |
7,83 |
TPOК1 |
8,0 |
9,2 |
0,4 |
26,83 |
7,43 | |
Канско-Ачинский бассейн |
||||||
Ирша-Бородинский разрез |
Б2Р |
33,0 |
6,7 |
0,2 |
15,54 |
4,53 |
Назаровский разрез |
Б2Р |
39,0 |
7,3 |
0,4 |
13,06 |
3,92 |
Березовское месторождение |
Б2 |
33,0 |
4,7 |
0,2 |
15,70 |
4,62 |
Барандатское месторождение |
Б2 |
37,0 |
4,4 |
0,2 |
14,86 |
4,38 |
Итатское месторождение |
Б1 |
40,5 |
6,8 |
0,4 |
12,85 |
3,83 |
Боготольское месторождение |
Б1 |
44,0 |
6,7 |
0,5 |
11,84 |
3,59 |
Абанское месторождение |
Б2 |
33,5 |
8,0 |
0,3 |
14,78 |
4,35 |
Большесырское месторождение |
Б3 |
24,0 |
6,1 |
0,2 |
19,11 |
5,50 |
Минусинский бассейн |
ДР, ДМСШ |
14,0 |
17,2 |
0,5 |
20,16 |
5,68 |
Черногорский разрез |
ДР |
14,0 |
14,6 |
0,5 |
20,62 |
5,81 |
Изыхское месторождение |
ДР |
14,0 |
17,2 |
0,5 |
20,16 |
5,78 |
Аскизское месторождение |
Д |
9,0 |
17,9 |
0,6 |
23,10 |
6,53 |
Бейское месторождение |
Д |
14,0 |
12,9 |
0,5 |
22,51 |
6,35 |
Иркутский бассейн |
||||||
Черемховское месторождение |
ДР, ДМСШ |
13,0 |
27,0 |
1,0 |
17,93 |
5,07 |
Забитуйское месторождение |
ДР |
8,0 |
23,0 |
4,1 |
20,91 |
5,98 |
Азейский разрез |
БЗР |
25,0 |
14,2 |
0,4 |
16,96 |
4,82 |
Тулунский разрез |
БЗР |
26,0 |
12,6 |
0,4 |
16,38 |
4,77 |
Мугунское месторождение |
БЗ |
22,0 |
14,8 |
0,9 |
17,55 |
5,14 |
Каахемское месторождение |
ГР |
5,0 |
12,4 |
0,4 |
26,46 |
7,40 |
Элегестинское месторождение |
Ж |
7,0 |
8,4 |
0,6 |
29,73 |
8,22 |
Бурятская АССР: |
||||||
Гусиноозерское месторождение |
БЗР |
23,0 |
16,9 |
0,7 |
16,88 |
4,87 |
Холбольждинский разрез |
БЗР |
26,0 |
11,8 |
0,3 |
16,08 |
4,64 |
Баянгольское месторождение |
БЗ |
23,0 |
15,4 |
0,5 |
18,10 |
5,16 |
Никольское месторождение |
Д, ДГ |
6,0 |
18,2 |
0,4 |
23,05 |
6,47 |
Северо-Восточные районы | ||||||
Месторождения: |
||||||
Сангарское |
ДР |
10,0 |
13,5 |
0,3 |
24,31 |
6,80 |
Джебарики-Хая |
ДР |
11,0 |
11,1 |
0,3 |
23,10 |
6,50 |
Аркагалинское |
ДР |
19,0 |
12,2 |
0,2 |
19,15 |
5,46 |
Верхне-Аркагалинское |
Д |
20,0 |
10,4 |
0,3 |
19,40 |
5,54 |
Эрозионное |
Ж |
9,0 |
12,7 |
0,4 |
23,43 |
6,59 |
Буор-Кемюсское |
Ж |
8,0 |
11,0 |
0,3 |
27,34 |
7,53 |
Бухта Угольная |
ГР |
10,0 |
15,3 |
1,4 |
24,23 |
6,73 |
Нерюнгринское |
ССР |
7,0 |
16,7 |
0,2 |
24,61 |
6,81 |
Анадырское |
БЗР |
22,0 |
13,3 |
0,6 |
17,97 |
5,31 |
Канагаласское |
Б2Р |
32,5 |
10,1 |
0,2 |
14,53 |
4,32 |
Согинское |
Б1 |
41,0 |
3,0 |
0,2 |
14,02 |
4,14 |
Куларское |
Б1 |
51,0 |
12,2 |
0,1 |
7,68 |
2,58 |
Ланковское |
Б1 |
51,0 |
5,9 |
0,1 |
9,24 |
2,98 |
Уяндинское |
Б1 |
50,0 |
12,0 |
0,1 |
7,89 |
2,61 |
Кавказ | ||||||
Ткибули |
КР |
5,8 |
24,4 |
0,8 |
24,33 |
- |
ДМСШ |
13,0 |
40,0 |
2,3 |
14,70 |
- | |
Г концентрат |
14,5 |
13,5 |
1,2 |
23,19 |
- | |
Г промпродукт |
15,0 |
30,0 |
2,0 |
17,08 |
- | |
Ткварчели |
Ж концентрат |
13,0 |
12,5 |
0,9 |
24,03 |
- |
Ж промпродукт и шлак |
11,5 |
39,5 |
1,5 |
16,31 |
- | |
Узбекская ССР | ||||||
Средазуголь |
||||||
Ангренский разрез |
Б20МСШ |
34,5 |
22,0 |
2,0 |
13,44 |
- |
Шаргуньское рудоуправление |
СССШ |
6,0 |
18,5 |
0,8 |
25,95 |
- |
Киргизская ССР | ||||||
Шахты: |
||||||
Джергалан |
ДСШ |
11,5 |
14,0 |
1,0 |
22,77 |
- |
Кок-Янгак |
ДСШ |
10,5 |
21,0 |
1,8 |
21,31 |
- |
Таш-Кумыр |
ДСШ |
14,5 |
25,0 |
1,5 |
17,87 |
- |
Сулюктинское рудоуправление |
БЗСШ |
32,0 |
21,0 |
0,7 |
17,00 |
- |
Кызылкийское рудоуправление |
БЗСШ |
28,0 |
18,0 |
1,6 |
16,16 |
- |
Шахты: |
||||||
N 4 |
БЗСШ |
25,0 |
18,0 |
1,8 |
17,00 |
- |
Центральная |
БЗСШ |
19,5 |
15,0 |
0,7 |
19,00 |
- |
Кара-Киче |
БЗ |
19,0 |
10,0 |
1,0 |
19,80 |
- |
Таджикская ССР | ||||||
Шахты: |
||||||
N 1/2, Шураб |
БР |
21,5 |
20,0 |
1,0 |
16,83 |
- |
N 8, Шураб |
БСШ |
29,5 |
18,0 |
1,0 |
15,24 |
- |
Дальний Восток | ||||||
Артемовское месторождение |
БЗОМСШ |
24,0 |
32,0 |
0,4 |
13,31 |
- |
БЗКОМ |
24,5 |
26,0 |
0,4 |
14,82 |
- | |
БЗСША |
23,0 |
35,5 |
0,4 |
12,68 |
- | |
Партизанский (Сучанский) бассейн |
Ж6P |
5,5 |
34,0 |
0,5 |
20,51 |
- |
Ж, Т промпродукт |
||||||
Раздольненский бассейн |
||||||
Месторождения: |
||||||
Липовецкое |
ДКО |
6,0 |
32,0 |
0,4 |
19,64 |
- |
ДМСШ |
6,0 |
35,0 |
0,4 |
18,63 |
- | |
ДР, ДСШ |
6,0 |
36,0 |
0,4 |
18,13 |
- | |
Огоджинское |
ДР |
13,0 |
40,0 |
0,3 |
15,83 |
- |
Остров Сахалин | ||||||
Среднее по Сахалину |
БЗР, БЗ концентрат |
20,0 |
22,0 |
0,4 |
17,33 |
- |
Углегорский район |
ГСШ |
10,5 |
20,0 |
0,3 |
22,86 |
- |
Г концентрат |
9,0 |
18,0 |
0,6 |
24,74 |
- | |
Александровский район |
ГР |
10,5 |
10,0 |
0,4 |
24,70 |
- |
Шахты: |
||||||
Макарьевка |
ЖР |
6,0 |
13,0 |
0,3 |
28,14 |
- |
Мгачи |
ГР |
7,0 |
17,0 |
0,6 |
24,53 |
- |
Арково |
ДР |
8,0 |
15,0 |
1,1 |
24,03 |
- |
Макаровский район |
||||||
Шахты: |
||||||
Макаровская |
БЗР |
16,5 |
20,0 |
0,3 |
18,50 |
- |
Тихмененская |
БЗР |
21,0 |
15,0 |
0,3 |
18,21 |
- |
Шахтоуправление Лермонтовское |
БЗР, БЗСШ |
20,0 |
30,0 |
0,3 |
15,49 |
- |
Шахта Шебунино |
БЗР |
22,0 |
16,0 |
0,4 |
18,17 |
- |
Шахта Горнозаводская |
БЗР концентрат |
23,0 |
12,0 |
0,5 |
18,92 |
- |
Разрез Новиковский |
БЗР |
16,0 |
28,0 |
0,7 |
16,91 |
- |
Шахта Южно-Сахалинская |
ДР |
8,5 |
25,0 |
0,4 |
20,93 |
- |
Шахта Долинская |
ДСШ, Д концентрат |
10,5 |
21,0 |
0,5 |
21,77 |
- |
Горючие сланцы | ||||||
Эстонсланец |
0-100 мм |
12,0 |
50,5 |
1,6 |
11,34 |
- |
Ленинградсланец: |
||||||
Шахта N 3 |
11,0 |
54,2 |
1,5 |
9,50 |
- | |
Каширская |
14,0 |
68,5 |
3,6 |
6,40 |
- | |
Болтышское месторождение |
32,0 |
67,0 |
1,4 |
10,47 |
- | |
Мелинитовые сланцы Карпат |
6,0 |
75,0 |
3,0 |
7,12 |
- | |
Торф | ||||||
Росторф в целом |
50,0 |
12,5 |
0,3 |
8,12 |
- | |
Месторождения: |
||||||
Ленинградское |
48,0 |
11,3 |
0,2 |
8,92 |
- | |
Шатурское |
48,0 |
11,0 |
0,3 |
8,83 |
- | |
Тюменское |
48,0 |
10,9 |
0,3 |
8,29 |
- | |
Смоленское |
47,9 |
12,0 |
0,3 |
8,29 |
- | |
Другие виды топлива | ||||||
Дрова |
40,0 |
0,600 |
- |
10,24 |
3,75 | |
Мазут |
Малосернистый |
3,0 |
0,100 |
0,5 |
40,30 |
11,48 |
Сернистый |
3,0 |
0,100 |
1,9 |
39,85 |
11,28 | |
Высокосернистый |
3,0 |
0,100 |
4,1 |
38,89 |
10,99 | |
Стабилизированная нефть |
- |
0,100 |
2,9 |
39,90 |
11,35 | |
Дизельное топливо |
- |
0,025 |
0,3 |
42,75 |
- | |
Соляровое масло |
- |
0,020 |
0,3 |
42,46 |
- | |
Моторное топливо |
- |
0,050 |
0,4 |
41,49 |
- |
Примечание. Физико-химические характеристики углей Европейской части СССР, Кавказа, республик Средней Азии, Дальнего Востока, острова Сахалин и характеристики горючих сланцев и торфа взяты из справочника [15], характеристики углей Урала, Сибири, Северо-Восточных районов СССР, Казахской ССР и характеристики других видов топлива приведены по данным Западно-Сибирского регионального научно-исследовательского института Госкомгидромета.
Таблица П.4.5
Характеристики газообразных топлив (при нормальных условиях)
|
Состав газа, % по объему | |||||||||||||
Газопровод |
Ме- |
Этан |
Про- |
Бу- |
Пен- |
Азот |
СО |
Н |
О |
СО |
Н |
Непре- |
, кДж/кг |
, кг/м |
Природный газ | ||||||||||||||
Кумертау-Ишимбай- |
81,7 |
5, 3 |
2,9 |
0,9 |
0,3 |
8,8 |
0,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
2447 |
0,858 |
Бухара-Урал |
94,2 |
3,2 |
0,4 |
0,1 |
0,1 |
0,9 |
0,4 |
- |
- |
- |
- |
- |
2763 |
0,758 |
Игрим-Пунга-Серов- |
95,7 |
1,9 |
0,5 |
0,3 |
0,1 |
1,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,2 |
2807 |
0,741 |
Оренбург-Совхозное |
91,4 |
4,1 |
1,9 |
0,6 |
- |
0,2 |
0,7 |
- |
- |
- |
- |
1,1 |
2456 |
0,883 |
Попутные газы |
||||||||||||||
Каменный Лог-Пермь |
38,7 |
22,6 |
10,7 |
2,7 |
0,7 |
23,8 |
- |
0,8 |
- |
- |
- |
- |
2021 |
1,196 |
Ярино-Пермь |
38,0 |
25,1 |
12,5 |
3,3 |
1,3 |
18,7 |
1,1 |
1,1 |
- |
- |
- |
- |
2237 |
1,196 |
Промышленные газы | ||||||||||||||
Газ доменных печей, работающих на коксе с добавкой природного газа |
0,3 |
- |
- |
- |
- |
55,0 |
12,5 |
- |
0,2 |
27,0 |
5,0 |
- |
181 |
1,194 |
Газ коксовых печей |
25,5 |
- |
- |
- |
- |
3,0 |
2,4 |
- |
0,5 |
6,5 |
59,8 |
2,3 |
2281 |
0,424 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
выбросов загрязняющих веществ от машиностроительных
и металлообрабатывающих предприятий и различных производств*
________________
* Разработана НИИОГаз (Л.Я.Градус, Ю.С.Миловидов, И.А.Казак).
1. Литейные цехи. В состав литейного цеха машиностроительного завода входят плавильные агрегаты, шихтовой двор, участки приготовления формовочных и стержневых смесей, разлива металла и очистки литья.
В качестве плавильных агрегатов используются в основном вагранки открытого и закрытого типа, дуговые и индукционные печи. Расчет выброса загрязняющего вещества производят по формуле
, (П.5.1)
где - удельное выделение вещества на единицу продукции, кг/т;
- расчетная производительность агрегата, т/ч;
- поправочный коэффициент для учета условий плавки;
- эффективность средств по снижению выбросов в долях единицы.
Значения удельного выделения загрязняющих веществ при плавке чугуна в открытых чугунолитейных вагранках производительностью до 25 т/ч приведены в табл.П.5.1.
Таблица П.5.1
Удельное выделение загрязняющих веществ, кг/т, при плавке чугуна
Производительность вагранки, т/ч |
Пыль |
Оксид углерода |
Сернистый ангидрид |
Углеводороды |
Оксиды |
2 |
20 |
200 |
1,5 |
2,60 |
0,014 |
3 |
20 |
200 |
1,4 |
2,40 |
0,014 |
4 |
20 |
200 |
1,4 |
2,30 |
0,012 |
5 |
20 |
185 |
1,4 |
2,20 |
0,013 |
7 |
19 |
200 |
1,5 |
2,40 |
0,014 |
10 |
19 |
180 |
1,4 |
2,20 |
0,014 |
15 |
17 |
180 |
1,3 |
2,10 |
0,012 |
20 |
18 |
190 |
1,5 |
2,30 |
0,014 |
25 |
19 |
200 |
1,4 |
2,40 |
0,014 |
Закрытые чугунолитейные вагранки производительностью 5-10 т/ч при плавке чугуна выделяют в среднем на 1 т выплавляемого металла: 11,5 кг пыли, 193 кг оксида углерода, 0,4 кг сернистого ангидрида, 0,7 кг углеводородов. Кроме того, при выпуске 1 т чугуна из вагранок в ковши в атмосферу цеха выделяется около 125-130 г оксида углерода и 18-22 г графитной пыли, удаляемых через фонарные проемы или через систему общеобменной вентиляции. При разливе чугуна в формы в атмосферу цеха выделяется оксид углерода. Его количество зависит от массы отливок следующим образом:
, кг |
, кг/т |
8-30 |
1,20 |
31-50 |
1,10 |
51-100 |
1,05 |
101-200 |
1,00 |
201-300 |
0,90 |
301-500 |
0,80 |
501-1000 |
0,75 |
1001-2000 |
0,70 |
Это дополнительное выделение загрязняющих веществ необходимо учитывать как неорганизованные выбросы.
Емкость электродуговых печей, предназначенных для стали и чугуна, на машиностроительных предприятиях не превышает 100 т.
Выделение ими загрязняющих веществ в ходе технологического процесса зависит от марок выплавляемых сплавов, продувки кислородом и ряда других факторов, причем состав и количество выделяющихся компонентов изменяются в течение плавки. В табл.П.5.2 приведены усредненные показатели выделения вредных веществ на единицу продукции, в табл.П.5.3 в выбросах присутствуют оксиды серы - 1,6 г/т, фториды - 0,56 г/т. При плавке нержавеющих, жаропрочных и кислотоупорных сталей удельное выделение пыли в отходящих газах (см. табл.П.5.2) следует увеличить в 1,4-1,5 раза, при продувке кислородом - принимать ориентировочно 0,5 кг на 1 м кислорода.
Таблица П.5.2
Удельное выделение загрязняющих веществ из электродуговых печей
Емкость печи, т |
Выплавка стали |
Выплавка чугуна | ||||||
|
, кг/т |
, кг/т | ||||||
Произво- |
Пыль |
оксид углерода |
оксиды азота |
Произво- |
пыль |
оксид |
оксиды азота | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0,5 |
0,33 |
9,9 |
1,4 |
0,27 |
- |
- |
- |
- |
1,5 |
0,94 |
9,8 |
1,2 |
0,26 |
- |
- |
- |
- |
3,0 |
1,56 |
9,5 |
1,3 |
0,26 |
1,65 |
9,5 |
1,3 |
0,26 |
5,0 |
2,00 |
9,4 |
1,3 |
0,26 |
2,50 |
9,4 |
1,3 |
0,26 |
6,0 |
2,70 |
9,2 |
1,4 |
0,27 |
2,80 |
9,2 |
1,4 |
0,27 |
10,0 |
3,00 |
8,8 |
1,4 |
0,27 |
4,50 |
8,8 |
1,4 |
0,27 |
12,0 |
4,20 |
8,7 |
1,5 |
0,29 |
5,10 |
8,7 |
1,5 |
0,29 |
20,0 |
5,90 |
8,1 |
1,5 |
0,29 |
7,00 |
8,1 |
1,5 |
0,29 |
25,0 |
6,20 |
7,6 |
1,5 |
0,29 |
8,00 |
7,6 |
1,5 |
0,29 |
40,0 |
10,60 |
7,0 |
1,5 |
0,29 |
12,00 |
7,0 |
1,5 |
0,29 |
50,0 |
11,40 |
6,9 |
1,4 |
0,28 |
14,00 |
6,9 |
1,4 |
0,28 |
100,0 |
21,00 |
6,6 |
1,5 |
0,29 |
23,00 |
6,6 |
1,5 |
0,29 |
Таблица П.5.3
Значения коэффициента
Условия плавки |
Сталь |
Чугун |
Кислый процесс |
1,00 |
1,00 |
Основной процесс |
0,80 |
0,67 |
Применение кислорода |
1,15 |
1,10 |
Плавка легированной стали |
0,85 |
- |
Предварительный нагрев шихты до температуры 400 °С |
- |
1,22 |
Для индукционных тигельных печей промышленной частоты тока, тигельных и канальных для плавки чугуна и тигельных печей повышенной частоты тока для плавки стали средний удельный показатель выделения пыли составляет 0,75-1,5 кг/т металла, масса газообразных загрязняющих веществ незначительна.
При работе плавильных агрегатов, кроме организованных, нужно учитывать неорганизованные выделения за счет неплотностей технологического оборудования и при выполнении некоторых операций производственного процесса (например, при выпуске расплавленного металла в изложницы и ковши и др.). Они составляют в среднем 40% массы веществ, выделяемых плавильными агрегатами. Поэтому для оценки количества организованных и неорганизованных выбросов в формулу (П.5.1) следует ввести коэффициент 1,4.
Плавку цветных металлов и сплавов на их основе на машиностроительных заводах осуществляют в основном в индукционных тигельных и канальных печах, печах сопротивления и электродуговых, производительность которых находится в пределах 0,15-2,0 т/ч. В газовых выделениях содержатся возгоны металла и его оксидов, оксиды серы и азота, фтористый водород, аммиак, ионы хлора, графитовая пыль, фтористый кальций, хлористый барий и другие соединения.
Количественный состав этих выделений еще недостаточно изучен.
В табл.П.5.4 приведены ориентировочные удельные показатели для пыли, оксидов азота, серы и углерода и для прочих веществ (суммарно). В табл.П.5.5 приведены ориентировочные показатели выделения загрязняющих веществ при литье алюминия за 1 ч.
Таблица П.5.4
Удельное выделение загрязняющих веществ, кг/т, при литье цветных металлов и сплавов
Печи |
Пыль |
Оксиды азота |
Сернистый ангидрид |
Оксид углерода |
Прочие |
Индукционные |
1,2 |
0,7 |
0,4 |
0,9 |
0,2 |
Электродуговые |
1,8 |
1,2 |
0,8 |
1,1 |
0,3 |
Сопротивления |
1,5 |
0,5 |
0,7 |
0,5 |
0,3 |
Газомазутные плавильные (плавка алюминия) |
2,8 |
0,6 |
0,6 |
1,4 |
0,18 |
Таблица П.5.5
Выделение загрязняющих веществ, кг/ч, при литье алюминия
Технологическое оборудование |
Пыль |
Оксид угле- |
Угле- |
Хлор |
Фто- |
Сер- |
Оксиды азота |
Индукционные печи плавки алюминия типа ИСТ-0,4 |
0,18 |
0,048 |
- |
0,058 |
2,45 |
- |
0,021 |
Посты заливки металла в формы |
0,9 |
0,111 |
0,095 |
- |
- |
- |
- |
Установка литья под давлением |
- |
0,064 |
0,198 |
- |
- |
- | |
Камера охлаждения |
- |
- |
0,025 |
- |
- |
- | |
Станки отделения огнеупорных оболочек |
0,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Раздаточная печь |
0,055 |
0,005 |
- |
0,008 |
0,44 |
- |
0,019 |
В табл.П.5.6 и П.5.7 приведены данные о выделении пыли при обработке сыпучих материалов на различных участках литейного производства, а также в процессе их складирования и транспортировки (при скорости ветра 2-5 м/с).
Таблица П.5.6
Удельное выделение пыли, кг/т, при обработке материалов на различных участках литейного производства
Вид работ |
Песок |
Бенто- |
Из- |
Кокс литей- |
Уголь камен- |
Глина формо- |
Опилки, торфя- |
Выгрузка из вагонов и самосвалов грейферными механизмами в приемные ямы |
0,10 |
0,25 |
0,23 |
0,28 |
0,14 |
0,08 |
0,33 |
Загрузка в приемные бункеры и закрома хранилища через аспирируемые точки |
- |
0,31 |
0,75 |
0,70 |
0,40 |
0,22 |
0,85 |
Перемещение материала: |
|||||||
одноковшовым экскаватором производи- тельностью до 90 м/ч |
0,05 |
0,09 |
0,15 |
0,05 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
мостовыми кранами с грейферными механизмами и канатно-скреперными установками производительностью до 17 м/ч |
0,15 |
0,28 |
0,45 |
0,15 |
0,07 |
0,12 |
0,13 |
Таблица П.5.7
Удельное выделение пыли при складировании и транспортировке сыпучего материала
Вид работ |
Материал | ||
кусковой (средний диаметр |
порошко- |
горелая земля | |
1 |
2 |
3 |
4 |
Загрузка сыпучего материала в желоба при перегрузках и транспортировке |
1,41 |
4,20 |
- |
Разгрузка сыпучего материала из желоба при перегрузках и транспортировке |
1,13 |
2,73 |
- |
Пересыпка на транспортеры |
0,70 |
1,53 |
0,50 |
Пересыпка из комбинированных укрытий ленточных конвейеров, транспортеров, элеваторов при транспортировке |
0,40 |
1,03 |
0,30 |
Пересыпка из комбинированных укрытий ленточных конвейеров при транспортировке |
0,53 |
1,17 |
0,43 |
Местный отсос от питателей и дозаторов |
0,50 |
1,06 |
0,30 |
В процессе приготовления формовочных смесей при применении наиболее распространенного на машиностроительных заводах оборудования удельные выделения пыли , кг/т, составляет:
при сушке в барабанном сушиле (горизонтальном): |
|
песка |
0,5 |
глины |
2,5 |
из установки сушки песка: |
|
в потоке горячих газов |
2,1 |
в кипящем слое |
1,3 |
вертикальной |
1,0 |
при дроблении и помоле шихтовых материалов: |
|
в дробилках: |
|
шнековых производительностью до 20 т/ч |
6,0 |
конусных производительностью до 50 т/ч |
5,0 |
молотковых производительностью до 5 т/ч |
4,5 |
в мельницах: |
|
шаровых производительностью до 1 т/ч |
7,0 |
молотковых производительностью до 2 т/ч |
7,0 |
при смешении формовочных материалов: |
|
из сит: |
|
вибрационных |
4,0 |
плоских механических |
7,0 |
барабанных (полигональных и цилиндрических) |
3,0 |
из смесителей периодического действия: |
|
с вертикально вращающимися катками производительностью до 50 т/с |
1,0 |
с горизонтально вращающимися катками производительностью до 60 т/ч |
1,2 |
из смесителей: |
|
тарельчатых производительностью до 20 т/ч |
0,6 |
непрерывного действия с вертикально вращающимися катками производительностью до 60 т/ч |
1,3 |
При просеивании горячих материалов о температурой 50 °С соответствующие удельные выделения из сит увеличиваются на 25-30%.
При изготовлении песчано-глинистых формовочных и стержневых смесей с применением оборудования, рассмотренного выше, используются указанные значения , кг/т. Дополнительное выделение загрязняющих веществ при сушке стержней и форм в случае применения жидкого или твердого топлива определяют в соответствии с рекомендациями приложения 4, а выход ароматических углеводородов принимается равным 40-50 г/т.
При использовании формовочных смесей холодного твердения, содержащих фенолформальдегидную смолу, выделяются оксид углерода, бензол, фенол, формальдегид, метанол; из карбамидной смолы УКС-Л выделяются оксид углерода, формальдегид, метан, цианиды, аммиак и др. В табл.П.5.8 приведены данные о выделении отдельных загрязняющих веществ при работе с наиболее распространенными смолами; в табл.П.5.9 - о выделении загрязняющих веществ из холоднотвердеющих формовочных и стержневых смесей и синтетических смол для различных процессов.
Таблица П.5.8
Выделение загрязняющих веществ, кг/ч, при сушке форм и стержней
Сушила |
Оксид углерода |
Оксиды азота |
Сернистый ангридрид |
Фтористый водород |
Формаль- |
Метан |
Акролеин |
Горизонтальные, конвейерные |
0,511 |
0,253 |
0,140 |
- |
0,080 |
0,031 |
0,085 |
Конвейерные ЗИЛ |
0,400 |
0,013 |
- |
0,017 |
- |
- |
- |
Вертикальные |
0,119 |
0,032 |
0,097 |
0,016 |
- |
- |
- |
Камерные |
0,655 |
0,0012 |
0,102 |
- |
- |
0,033 |
- |
Таблица П.5.9
Выделение загрязняющих веществ из холоднотвердеющих формовочных и стержневых смесей
и синтетических смол
Марка |
Заполнение ящиков, |
Отверждение смесей, мг/(дм·ч) |
Охлаждение залитых форм, г/(дм·ч) | ||||||||||||||||||||||||||
Фор- |
Фе- |
Мета- |
Фур- |
Аце- |
Фор- |
Фе- |
Мета- |
Фур- |
Аце- |
Фор- |
Фе- |
Ме- |
Ам- |
Ок- |
Бен- |
Ци- | |||||||||||||
Фенолформальдегидные смолы |
0,14 |
3,29 |
0,21 |
8,75 |
2,62 |
||||||||||||||||||||||||
ОФ-1 |
8,70 |
4,63 |
28,30 |
- |
894,5 |
1,39 |
0,74 |
5,42 |
- |
142,90 |
|||||||||||||||||||
ОФ-1а |
8,08 |
3,25 |
26,30 |
- |
831,0 |
1,29 |
0,52 |
4,20 |
- |
132,80 |
|||||||||||||||||||
СФ-3042 |
10,78 |
5,72 |
35,0 |
- |
1112,0 |
1,73 |
0,92 |
5,61 |
- |
177,10 |
|||||||||||||||||||
Фенолфурфурановая смола |
Нет сведений | ||||||||||||||||||||||||||||
ФФ-1Ф |
8,53 |
7,61 |
75,26 |
6,66 |
0,75 |
0,67 |
6,61 |
0,59 |
- |
||||||||||||||||||||
Мочевинофурановые смолы |
0,25 |
0,26 |
5,86 |
18,49 |
1,19 |
||||||||||||||||||||||||
БС-40 |
34,0 |
- |
610,50 |
46,41 |
- |
3,05 |
- |
547,0 |
2,29 |
- |
|||||||||||||||||||
УКС-Ф |
34,20 |
- |
614,40 |
46,41 |
- |
3,02 |
- |
541,0 |
2,29 |
- |
|||||||||||||||||||
УКС-Л |
9,11 |
- |
161,20 |
6,66 |
- |
0,80 |
- |
142,0 |
0,59 |
- |
Извлечение отливок из песчано-глинистых форм и освобождение их от отработанных формовочных смесей производится с помощью выбивающего оборудования и сопровождается выделением пыли, горелой земли и окалины в количестве до 30 кг/т отлитого металла.
В табл.П.5.10 приведены средние значения выделения загрязняющих веществ при выбивке форм и стержней; в табл.П.5.11 - удельные выделения пыли при работе основных типов оборудования для разных способов очистки изделий; в табл.П.5.12 - состав и количество выделяющихся веществ при литье по выплавленным моделям.
Таблица П.5.10
Удельное выделение загрязняющих веществ, кг/т, при выбивке форм и стержней*
Оборудование |
Пыль |
Оксид углерода |
Сернистый ангидрид |
Оксиды азота |
Аммиак |
Подвесные вибраторы при высоте опоки над решеткой не более 1 м |
9,7 |
1,2 |
0,04 |
0,2 |
0,4 |
Решетки выбивные эксцентриковые грузоподъемностью до 2,5 т/ч |
4,8 |
1,0 |
0,03 |
0,2 |
0,3 |
Решетки выбивные инерционные грузоподъемностью, т/ч, до: |
|||||
10 |
7,9 |
1,1 |
0,03 |
0,2 |
0,4 |
20 |
10,2 |
1,2 |
0,04 |
0,3 |
0,6 |
Решетки выбивные инерционно-ударные грузоподъемностью до 30 т/ч |
22,3 |
1,2 |
0,04 |
0,3 |
0,6 |
________________
* При температуре выбиваемых отливок выше 200 °С выделение пыли и других компонентов увеличивается на 10-15%. Ввиду отсутствия значений удельного выделения загрязняющих веществ в процессах очистки литья цветных металлов их можно принимать по данным таблицы П.5.11.
Таблица П.5.11
Удельное выделение пыли, кг/т, при очистке литья черных металлов
Способ очистки, оборудование |
Чугун |
Сталь |
1 |
2 |
3 |
I. Пескоструйная очистка в камерах объемом, м, до: |
||
1 |
7,2 |
- |
8 |
10,0 |
- |
80 |
30,0 |
- |
II. Дробеметная очистка |
||
Барабаны очистные дробеметные для отливок массой, кг, до: |
||
25 |
9,3 |
14,0 |
80 |
12,8 |
19,3 |
4000 |
20,1 |
530,3 |
Камеры очистные дробеметные объемом, м, до: |
||
2 |
11,1 |
- |
10 |
13,2 |
19,8 |
80 |
24,0 |
36,1 |
Смолы очистные, дробеметные для отливок массой, кг, до: |
||
150 |
23,3 |
34,7 |
300 |
25,0 |
37,5 |
600 |
29,1 |
43,6 |
Машины полуавтоматические дробеметные периодического и непрерывного действия для отливок массой, кг, до: |
||
25 |
6,9 |
10,3 |
400 |
12,8 |
19,3 |
Камеры очистные дробеметные непрерывного действия с вращающимися подвесками для литья: |
||
мелкого и среднего |
6,0 |
9,1 |
крупного |
2,8 |
4,2 |
III. Дробеструйная очистка |
||
Камеры очистные дробеструйные, обслуживаемые рабочими снаружи, диаметр сопла 6-8 см: |
||
тупиковые |
8,0 |
12,1 |
проходные |
12,4 |
19,3 |
Камеры очистные дробеструйные, обслуживаемые рабочими, находящимися внутри камеры, диаметр сопла 10-12 мм: |
||
тупиковые |
18,5 |
27,9 |
проходные |
25,5 |
38,4 |
Камеры очистные дробеструйные двухзаходные с вращающимися подвесками для литья: |
||
мелкого и среднего |
8,7 |
13,0 |
крупного |
26,1 |
39,3 |
IV. Галтовка |
||
Барабаны очистные галтовочные для отливок массой, кг, до: |
||
10 |
3,0 |
4,5 |
40 |
7,5 |
11,3 |
100 |
24,0 |
36,1 |
Таблица П.5.12
Выделение загрязняющих веществ при литье на участке изготовления модельных блоков
и керамических оболочек
Тип оборудования |
Вещество |
Количество, г/ч |
Баки расплавления компонентов модельной массы |
Пары парафина (углеводороды) |
116 |
Столы опайки зумпфа |
То же |
144 |
Автомат обмазки и обсыпки модельных блоков |
Пыль кварца |
1680 |
Ванна окунания автомата |
Ацетон (пары) |
230* |
Ванна с кипящим слоем песка |
Пыль кварца |
3750 |
Агрегат приготовления огнеупорного покрытия, модель 662 |
Пыль маршалита, кварца |
300 |
Весы-дозаторы |
||
Установка приготовления огнеупорного покрытия, модель 661 |
Пыль маршалита |
3240 |
Ацетон (пары) |
84 | |
Агрегат приготовления огнеупорного покрытия, модель 662А |
Пыль маршалита |
6120 |
Ацетон (пары) |
252 | |
Автомат для нанесения огнеупорного покрытия |
Пыль маршалита |
3600 |
Ацетон (пары) |
216 | |
Пыль кварцевого песка |
3600 | |
Установка воздушно-аммиачной сушки |
Аммиак (пары) |
230* |
Ванна для выплавки модельного состава, модель 672 |
Пары углеводородов |
292 |
Установка для выплавки модельного состава |
То же |
75 |
Полуавтомат отделения керамики и отливок, модель 639 |
Пыль кварца и керамики |
6000 |
Установка для отделения керамики |
То же |
3600 |
Установка выщелачивания керамики, модель 695 |
Аэрозоли щелочи |
21,3 |
Полуавтомат обработки готовых изделий |
Абразивная пыль |
166 |
_______________
* Удельное выделение в г/кг литья.
2. Термические цехи. К основному оборудованию термических цехов относятся нагревательные печи, работающие на газе и мазуте, электротермические печи и ванны. Количественные характеристики выделения веществ в отдельных процессах приведены в табл.П.5.13.
Таблица П.5.13
Выделение загрязняющих веществ в термических цехах
Тип оборудования, технологический процесс |
Вещество |
Количество |
Нагревательные устройства, сжигание природного газа, г/м газа |
Оксид углерода |
12,90 |
Оксиды азота |
2,15 | |
Печи, г/м газа: |
||
с эндогазом |
Оксид углерода |
11,80 |
Оксиды азота |
1,37 | |
с аммиаком (г/м аммиака) |
Аммиак |
100,0 |
с природным газом |
Оксид углерода |
12,90 |
Оксиды азота |
2,15 | |
Соляные ванны, г/кг металла: |
||
нагрев под закалку в расплавах хлористого бария, натрия и калия |
Аэрозоли |
0,35 |
Хлористый водород |
0,12 | |
охлаждение и отпуск стальных деталей в смесях из углекислого натрия, хлористого натрия и углекислого калия |
Аэрозоли |
0,25 |
Цианирование, г/кг деталей: |
||
низкотемпературное |
Аэрозоли |
0,25 |
Цианистый водород |
0,30 | |
высокотемпературное |
Аэрозоли |
0,36 |
Цианистый водород |
0,30 | |
Масляные ванны и баки, г/кг деталей: |
||
закалка |
Аэрозоли и пары масла |
0,10 |
отпуск |
То же |
0,08 |
Очистные дробеметные установки периодического и непрерывного действия, г/кг деталей |
Пыль металлическая, окалина |
1,50 |
Установка для нанесения антицементационных покрытий, г/кг деталей |
Пары бензола и толуола |
2,0 |
3. Участки механической обработки материалов. Валовое выделение загрязняющих веществ определяют, исходя из нормо-часов работы станочного парка. В табл.П.5.14-П.5.17 приведены удельные показатели выделения веществ в единицу времени на единицу основного технологического оборудования механической обработки материалов.
Таблица П.5.14
Удельное выделение пыли, г/с, основным технологическим оборудованием при механической обработке металлов
Станки |
Определяющая характеристика оборудования |
Вещество |
Количество |
1 |
2 |
3 |
4 |
Круглошлифовальные |
Диаметр шлифовального круга, мм: |
Абразивная и металлическая пыль |
|
150 |
0,117 | ||
300 |
0,155 | ||
350 |
0,170 | ||
400 |
0,180 | ||
600 |
0,235 | ||
750 |
0,270 | ||
900 |
0,310 | ||
Плоскошлифовальные |
Диаметр шлифовального круга, мм: |
То же |
|
175 |
0,130 | ||
250 |
0,150 | ||
350 |
0,181 | ||
400 |
0,198 | ||
450 |
0,212 | ||
500 |
0,225 | ||
Бесцентрошлифовальные |
Диаметр шлифовального круга, мм: |
" |
|
30-100 |
0,047 | ||
395-600 |
0,080 | ||
480-600 |
0,100 | ||
500 |
0,080 | ||
Зубошлифовальные |
Диаметр шлифовального круга, мм: |
Абразивная и металлическая пыль |
|
75-100 |
0,039 | ||
120 |
0,044 | ||
160-165 |
0,048 | ||
400 |
0,065 | ||
Внутришлифовальные |
Диаметр шлифовального круга, мм: |
То же |
|
5-20 |
0,030 | ||
10-50 |
0,045 | ||
17-80 |
0,058 | ||
40-150 |
|||
125-200 |
|||
Заточные |
Диаметр абразивного круга, мм: |
" |
|
100 |
0,040 | ||
150 |
0,062 | ||
200 |
0,085 | ||
250 |
0,110 | ||
300 |
0,135 | ||
350 |
0,160 | ||
400 |
0,182 | ||
450 |
0,205 | ||
500 |
0,230 | ||
550 |
0,255 | ||
Полировальные с войлочными кругами |
Диаметр круга, мм: |
Войлочная абразивная пыль |
|
100 |
0,060 | ||
200 |
0,080 | ||
300 |
0,120 | ||
400 |
0,160 | ||
500 |
0,200 | ||
600 |
0,260 | ||
Отрезные |
- |
Металлическая пыль |
0,730 |
Крацевальные |
- |
То же |
0,350 |
Таблица П.5.15
Удельное выделение аэрозолей масла и эмульсола, г/ч, при механической обработке металлов
Оборудование |
|
Аэрозоли | |
Мощность оборудо- |
масла при охлаждении маслом |
эмульсола при охлаждении эмульсией или содовым раствором | |
1 |
2 |
3 |
4 |
Токарные станки малых и средних размеров |
0,65-14,00 |
0,13-2,80 |
0,004-0,088 |
Токарные станки крупных размеров |
10-200 |
2,0-40,0 |
0,063-1,260 |
Токарно-револьверные станки |
2,8-14,0 |
0,56-2,80 |
0,017-0,088 |
Токарно-карусельные станки |
20-150 |
4,0-30,0 |
0,126-0,945 |
Одношпиндельные токарно-револьверные автоматы |
2,8-4,5 |
0,56-0,90 |
0,017-0,028 |
Многошпиндельные токарные полуавтоматы |
14-18 |
2,80-5,60 |
0,088-0,176 |
Многорезцовые токарные полуавтоматы |
4,5-40,0 |
0,9-8,0 |
0,028-0,252 |
Многошпиндельные токарные прутковые автоматы |
10-28 |
2,0-5,6 |
0,063-0,176 |
Вертикально-сверлильные станки |
1-10 |
0,2-2,0 |
0,060-0,063 |
Горизонтальные расточные станки |
4,5-59,0 |
0,9-11,8 |
0,028-0,372 |
Координатно- и алмазо-расточные станки |
0,7-4,5 |
1,14-0,90 |
0,004-0,028 |
Продольно-фрезерные станки |
7-40 |
1,4-8,0 |
0,040-0,252 |
Карусельно-фрезерные станки |
14 |
2,80 |
0,088 |
Радиально-сверлильные станки |
1,7-14,0 |
0,34-2,80 |
0,011-0,088 |
Барабанно-фрезерные станки |
10-20 |
2,0-4,0 |
0,630-0,126 |
Поперечно-строгальные станки |
0,5-10,0 |
0,1-2,0 |
0,003-0,063 |
Продольно-строгальные станки |
40-180 |
8,0-36,0 |
0,252-1,134 |
Протяжные станки |
10-55 |
2,0-11,0 |
0,063-0,346 |
Резьбонакатные станки |
0,6-14,0 |
0,12-2,80 |
0,004-0,088 |
Зубофрезерные станки |
0,6-20,0 |
0,12-4,00 |
0,004-0,126 |
Зуборезные и зубодолбежные станки |
0,6-7,0 |
0,12-1,40 |
0,004-0,040 |
Фрезерные станки горизонтальные, вертикальные и универсальные |
2,8-14,0 |
0,56-2,80 |
0,017-0,088 |
Внутришлифовальные станки |
2,0-4,5 |
60-135 |
0,330-0,742 |
Круглошлифовальные станки |
0,7-10,0 |
21-3000 |
0,115-1,650 |
7,0-29,0 |
210-870 |
0,155-4,785 | |
Плоскошлифовальные станки |
1,7-28,0 |
51-840 |
0,28-4,620 |
Бесцентрошлифовальные станки |
4,5-20,0 |
135-600 |
0,742-3,300 |
Зубошлифовальные станки |
3,1-10,0 |
93-300 |
0,511-1,650 |
Резьбо- и шлицешлифовальные станки |
2,8-4,2 |
84-126 |
0,462-0,693 |
Примечания: 1. При работе оборудования для приготовления эмульсий, имеющего открытые стоки, емкости с мешалками и т.п., выделяется 1,4 кг аэрозолей эмульсола в час на 1 т приготовляемой эмульсии.
2. Меньшие значения выделения веществ соответствуют меньшим мощностям.
Таблица П.5.16
Удельное выделение пыли, кг/ч, при механической обработке чугуна, некоторых видов цветных металлов
и неметаллических материалов
Вид обработки, оборудование |
Вещество |
Количество |
Обработка чугуна резанием на станках: |
||
токарных |
Пыль |
0,0300 |
фрезерных |
" |
0,0200 |
сверлильных |
" |
0,0040 |
расточных |
" |
0,0100 |
Обработка резанием бронзы и других хрупких цветных металлов на станках: |
||
токарных |
" |
0,0100 |
фрезерных |
" |
0,0070 |
сверлильных |
" |
0,0014 |
расточных |
" |
0,0024 |
Обработка резанием текстолита на станках: |
" |
|
токарных |
" |
0,0700 |
фрезерных |
" |
0,1100 |
зубофрезерных |
" |
0,0300 |
Раскрой пакетов стеклоткани (толщиной до 50 мм) на ленточном станке |
" |
0,0200 |
Обработка резанием карболита на станках: |
||
токарных и расточных |
" |
0,0600 |
фрезерных |
" |
0,2300 |
сверлильных |
" |
0,0430 |
Обработка изделий из пресс-порошков: |
||
таблетирование на машинах ротационного типа |
Пыль пресс- |
0,3000 |
механическая обработка изделия на станках: |
||
сверлильных |
То же |
0,0100 |
фрезерных |
" |
0,0040 |
Резание органического стекла дисковыми пилами |
Пыль |
0,8700 |
Мельницы помола отходов полистирола |
" |
0,5600 |
Изготовление деталей литьевыми машинами |
Пары стирола |
0,0500 |
Грануляторные машины |
Пыль |
1,0600 |
Пары стирола |
0,0300 | |
Смесительные барабаны |
Пыль |
0,0600 |
Смесительные машины |
" |
2,4400 |
Дробилки |
" |
4,1000 |
Зачистные станки |
Пары стирола |
0,0150 |
Пыль |
0,4820 |
Таблица П.5.17
Пылеобразование при механической обработке древесины
Станки |
Минимальный объем отсасываемого воздуха (расчетный), тыс.м/ч |
Среднее |
Среднее содержание пыли | |
доля, % |
количество, кг/ч | |||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Круглопильные: |
Пыль, опилки |
|||
Ц6-2 |
0,84 |
29,7 |
36 |
10,7 |
ЦТЭФ |
2,52 |
46,3 |
34 |
15,7 |
ЦМЭ-2, ЦКБ-4 |
0,86 |
44,0 |
36 |
15,8 |
ЦПА-40 |
0,84 |
44,0 |
35 |
15,3 |
Ц2К12 |
- |
35,0 |
34 |
11,8 |
ЦА-2А |
1,50 |
61,0 |
35 |
21,5 |
ЦДК-4 |
- |
78,0 |
36 |
28,1 |
ЦА-2 |
- |
110,0 |
36 |
39,7 |
ЦМР-1 |
1,90 |
170,0 |
36 |
61,2 |
УП |
||||
Строгальные: |
Стружка, пыль |
|||
СФ-3, СФ-4 |
1,50 |
33,0 |
25 |
8,2 |
СФ-6 |
- |
73,0 |
25 |
18,2 |
СФА-4 |
- |
97,0 |
25 |
24,2 |
СФА-6 |
- |
190,0 |
25 |
47,6 |
СР-3 |
- |
97,0 |
25 |
24,2 |
CК-15, C16-4, C16-5 |
- |
310,0 |
25 |
77,7 |
С2Р8 |
2,50 |
445,0 |
25 |
112,0 |
C2P12 |
3,10 |
490,0 |
25 |
122,5 |
Фрезерные: |
Стружка, пыль |
|||
ФЛ, ФЛА, ФСШ-1 |
0,90 |
24,0 |
20 |
4,8 |
Ф-4, Ф-6 |
1,35 |
26,1 |
20 |
5,2 |
Ф-5 |
1,50 |
26,1 |
'20 |
5,2 |
ФА-4 |
- |
44,0 |
20 |
8,8 |
Ф1К |
- |
22,0 |
20 |
4,4 |
ФС-1 |
1,35 |
47,5 |
20 |
9,5 |
ВФК-2 |
0,40 |
27,0 |
20 |
5,4 |
СР-6 |
- |
245,0 |
25 |
61,2 |
CP-12 |
- |
335,0 |
25 |
83,7 |
CP-18 |
- |
500,0 |
25 |
125,0 |
CК-15, C16-4, C16-5 |
- |
310,0 |
25 |
77,5 |
СП-30, С-26 |
- |
600,0 |
25 |
150,0 |
Шипорезные: |
Опилки, стружка, пыль |
|||
ШО-10 (пила) |
0,72 |
4,6 |
16 |
0,7 |
шипорезные фрезы |
1,51 |
73,0 |
16 |
11,6 |
проушечные фрезы |
0,83 |
24,0 |
16 |
3,8 |
ШО-6 (пила) |
0,72 |
3,7 |
16 |
0,6 |
шипорезные головки |
1,22 |
54,0 |
16 |
8,6 |
проушечный диск |
0,79 |
15,3 |
16 |
2,4 |
ШД-10 (пила) |
0,72 |
9,2 |
16 |
1,4 |
ШЛХ-3 |
1,98 |
62,3 |
16 |
10,0 |
Ленточнопильные: |
Опилки, пыль |
|||
ЛС-80 |
1,15 |
29,0 |
34 |
9,8 |
ЛД-140 |
2,50 |
245,0 |
34 |
83,5 |
Сверлильные и долбежные: |
Стружка, пыль |
|||
СВПА |
- |
22,0 |
18 |
1,5 |
СВА-2 |
0,15 |
14,0 |
18 |
2,5 |
ДЦА-2 |
- |
27,0 |
18 |
4,8 |
СВА-2М |
0,15 |
25,9 |
- |
1,6 |
СГВП-1 |
1,0 |
23,2 |
- |
1,5 |
СВП-2 |
0,15 |
25,9 |
- |
1,6 |
Шлифовальные: |
Пыль |
|||
ШлПС-5П |
3,0 |
2,8 |
100 |
2,8 |
ШлПС-7 |
3,0 |
5,6 |
100 |
5,6 |
ШлНСВ |
2,4 |
1,2 |
100 |
1,2 |
ШлДБ |
- |
3,2 |
95 |
3,1 |
ШлНС |
- |
2,8 |
95 |
2,7 |
ШлСЛ |
- |
1,8 |
95 |
1,7 |
ШЛ2Д |
- |
4,0 |
95 |
3,8 |
Шл3ц-3 |
- |
27,0 |
95 |
26,5 |
Шл3цВ-3 |
- |
48,0 |
95 |
45,6 |
Примечание. При составлении таблицы использована отраслевая методика [16], согласованная с Госкомгидрометом, и данные Гипроавтопрома.
4. Цехи и участки сварки и резки металлов. Удельные показатели выделения загрязняющих веществ, образующихся в процессе сварки и наплавки, с учетом применяемых сварочных материалов приведены в табл.П.5.18 и П.5.19.
Таблица П.5.18
Удельное выделение загрязняющих веществ при сварке и наплавке металлов,
г/кг расходуемых сварочных или наплавочных материалов
|
В том числе |
Газ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Электрод (сварочный или наплавочный материал и его марка) |
Свароч- |
марга- |
оксиды хрома |
соеди- |
прочие |
фторис- |
оксиды азота |
оксиды угле- | ||||||||||||||||||||||||||||||
наиме- |
коли- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 | |||||||||||||||||||||||||||||
Ручная дуговая сварка сталей штучными электродами | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
УОНИ-13/45 |
14,0 |
0,51 |
- |
1,40 |
Фториды |
1,40 |
1,00 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
УОНИ-13/55 |
18,6 |
0,97 |
- |
1,0 |
" |
2,60 |
0,93 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
УОНИ-13/65 |
7,5 |
1,41 |
- |
0,80 |
" |
0,80 |
1,17 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
УОНИ-13/80 |
11,2 |
0,78 |
- |
1,05 |
" |
1,05 |
1,14 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
УОНИ-13/85 |
13,0 |
0,60 |
- |
1,30 |
" |
1,30 |
1,10 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЭА-606/11 |
11,0 |
0,68 |
0,60 |
- |
- |
0,004 |
1,30 |
1,40 | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭА-395/9 |
17,0 |
1,10 |
0,43 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭA-981/15 |
9,5 |
0,70 |
0,72 |
- |
- |
0,80 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
AHO-1 |
7,1 |
0,43 |
- |
- |
- |
2,13 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНО-3 |
17,0 |
1,85 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНО-4 |
6,0 |
0,69 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНО-5 |
14,4 |
1,87 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
AHО-6 |
16,3 |
1,95 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНО-7 |
12,4 |
1,45 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНО-9 |
16,0 |
0,90 |
- |
- |
0,13 |
0,47 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНО-11 |
22,4 |
0,87 |
- |
- |
Фториды |
2,62 |
0,96 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
AHO-15 |
19,5 |
0,99 |
- |
- |
" |
2,28 |
0,43 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ОМА-2 |
9,2 |
0,83 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
КНЗ-32 |
11,4 |
1,36 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗС-3 |
15,3 |
0,42 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗС-4 |
10,9 |
1,27 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗС-6 |
13,8 |
0,86 |
- |
- |
- |
1,53 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Э48-M/18 |
10,0 |
1,00 |
1,43 |
- |
Фториды |
1,50 |
0,001 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ВИ-10-6 |
15,6 |
0,31 |
0,45 |
- |
- |
0,39 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ВИ-ИМ-1 |
5,8 |
0,42 |
0,12 |
- |
Никель и его оксиды |
0,6 |
0,63 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЭА-400/10y |
5,7 |
0,43 |
0,25 |
- |
Никель и его оксиды |
- |
0,54 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЭА-903/12 |
25,0 |
2,80 |
- |
- |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||||
ЭА-48/22 |
9,7 |
0,80 |
1,30 |
- |
Фториды |
1,50 |
0,001 |
0,7 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЭА-686/11 |
13,0 |
0,80 |
0,40 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЖД-3 |
9,8 |
1,32 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
УКС-42 |
41,5 |
1,20 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
РДЗБ-2 |
17,4 |
1,08 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОММ-5 |
9,0-20,0 |
2,00 |
- |
1,90 |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
МЗЗ-04 |
27,0-41,0 |
1,0 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
МЗЗ-Ш |
41,0 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЦМ-6 |
48,7 |
4,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЦМ-7 |
22,0-52,0 |
1,50-2,40 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЦМ-8 |
25,0 |
1,50 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЦМ-9 |
10,0 |
0,30 |
- |
2,8 |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЦМ-УПУ |
18,5 |
1,50 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
МP-1 |
10,8 |
1,08 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
РБУ-4 |
6,9 |
0,74 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭРС-3 |
12,8 |
1,23 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЛ |
3,9 |
0,37 |
0,47 |
- |
- |
0,42 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЛ-6 |
6,9 |
0,25 |
0,59 |
- |
- |
1,23 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЛ-7 |
7,6 |
0,21 |
0,47 |
- |
- |
0,69 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЛ-14 |
8,4 |
1,41 |
0,46 |
- |
- |
0,91 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЛ-9А |
5,0 |
0,97 |
0,27 |
- |
Никель и его оксиды |
0,39 |
0,13 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЛ-20 |
3,8 |
0,35 |
0,10 |
- |
То же |
0,99 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЦТ-15 |
7,9 |
0,55 |
0,35 |
- |
" |
0,04 |
1,61 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЦТ-28 |
13,9 |
0,93 |
0,21 |
- |
Молибден |
0,08 |
1,05 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Никель и его окислы |
2,0 |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
ЦТ-36 |
7,6 |
1,9 |
- |
- |
То же |
0,12 |
0,66 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЦЛ-17 |
10,0 |
0,60 |
0,17 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
CM-5 |
11,4 |
2,18 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЦН-6Л |
13,0 |
0,62 |
0,23 |
- |
Оксид железа |
0,43 |
1,21 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
НИАТ-1 |
4,7 |
0,12 |
0,40 |
- |
- |
0,35 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
НИАТ-3Н |
0,1 |
0,21 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
HЖ-13 |
4,2 |
0,53 |
0,24 |
- |
- |
1,60 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
БСЦ-4 |
20,2 |
0,61 |
- |
- |
То же |
19,59 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ВСЦ-4а |
24,3 |
0,73 |
- |
- |
" |
23,67 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
МР-3 |
11,5 |
1,80 |
- |
- |
- |
0,40 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
МP-4 |
10,8 |
1,10 |
- |
- |
- |
1,53 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
К-5А |
24,1 |
1,11 |
- |
- |
Фториды |
4,45 |
0,50 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
СК-2-50 |
12,0 |
0,90 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЧМКТ-10 |
6,9 |
0,34 |
0,12 |
- |
Молибден, никель и его оксиды |
0,32 |
1,29 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ВСН-6 |
17,9 |
0,53 |
1,54 |
- |
- |
0,80 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Ручная дуговая наплавка сталей | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗН-250 |
22,4 |
1,63 |
- |
- |
Оксиды железа |
19,73 |
1,04 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ОЗН-300 |
22,5 |
4,42 |
- |
- |
- |
1,09 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗШ-1 |
13,5 |
1,01 |
0,14 |
- |
- |
1,10 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭН-60М |
15,1 |
0,49 |
0,15 |
- |
- |
1,28 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
УОНИ-13/НЖ |
10,2 |
0,53 |
0,39 |
- |
0,97 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||||
ОМГ-Н |
37,6 |
0,92 |
1,54 |
- |
Никель и его оксиды |
0,016 |
1,74 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
НР-70 |
21,5 |
3,90 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Ручная дуговая сварка и наплавка чугуна | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ЦЧ-4 |
13,8 |
0,43 |
- |
- |
Ванадий |
0,54 |
1,87 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЧ-1 |
14,7 |
0,47 |
- |
- |
Медь |
4,42 |
1,65 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ОЗЧ-3 |
14,0 |
0,49 |
0,18 |
- |
- |
1,97 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
МНЧ-2 |
20,4 |
0,92 |
- |
- |
Никель и его оксиды |
2,73 |
1,34 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Медь |
6,05 |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
Т-590 |
45,5 |
- |
3,70 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Т-620 |
42,5 |
- |
2,87 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Ручная электрическая сварка меди, ее сплавов и титана | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Комсомолец-100 |
20,8 |
0,27 |
- |
- |
Медь |
9,80 |
1,11 |
0,76 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Вольфрамовый под защитой гелия (медь) |
19,5 |
- |
- |
- |
Вольфрам |
0,08 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Медь |
2,10 |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
Не плавящийся в аргоне и гелии (титан) |
9,2 |
- |
- |
- |
Титан и его диоксид |
3,60 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Электродная проволока СрМ-0,75 (МРкМцТ) |
17,1 |
0,44 |
- |
- |
Медь |
15,40 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Ручная электрическая сварка алюминия и его сплавов | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗА-1 |
38,1 |
- |
- |
- |
Оксид алюминия |
20,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ОЗА-2/АК |
61,0 |
- |
- |
- |
Оксид алюминия |
27,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Не плавящийся в аргоне, гелии |
5,0 |
- |
- |
- |
То же |
2,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Полуавтоматическая сварка сталей | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Без газовой защиты | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Присадочная проволока: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ЭП-245 |
12,4 |
0,54 |
- |
- |
Оксиды железа |
11,50 |
0,36 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ЦСК-3 |
13,9 |
1,11 |
- |
- |
То же |
12,26 |
0,53 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Порошковая проволока: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ЭПС-15/2 |
8,4 |
0,89 |
- |
- |
- |
0,77 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ПП-ДСК-1 |
11,7 |
0,77 |
- |
- |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||||
ПП-ДСК-2 |
11,2 |
0,42 |
- |
- |
- |
0,10 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ПП-106, ПП-108 |
8,0-12,0 |
0,2-0,70 |
- |
- |
" |
3,90- |
- |
До 0,80 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Оксиды титана |
0,10- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
Фториды |
0,10- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
ПСК-3 |
7,7 |
0,41 |
- |
- |
- |
0,72 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ПП-АН-3 |
13,7 |
1,36 |
- |
- |
- |
2,70 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ПП-АН-4 |
7,5 |
2,18 |
- |
- |
- |
1,95 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ПП-АН-7 |
14,4 |
2,18 |
- |
- |
- |
1,45 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
В среде углекислого газа | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Электродная проволока: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Св-08Г2С |
9,7 |
0,50 |
0,02 |
- |
Оксиды железа |
7,48 |
- |
- |
14,0 | |||||||||||||||||||||||||||||
Св-Х19Н9Ф2С3 |
7,0 |
0,42 |
0,03 |
- |
Никель и его оксиды |
0,04 |
- |
- |
14,0 | |||||||||||||||||||||||||||||
Cв-16X16Н25М6 |
15,0 |
0,35 |
0,10 |
- |
То же |
2,0 |
- |
- |
2,5 | |||||||||||||||||||||||||||||
Cв-10X20Н7СТ |
8,0 |
0,45 |
0,03 |
- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Св-08Х19НФ2и2 |
8,0 |
0,40 |
0,50 |
- |
Никель и его оксиды |
0,66 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Св-16Х16Н25М6 |
15,0 |
2,0 |
1,0 |
- |
То же |
2,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Св-10Г2Н2СМТ |
12,0 |
0,14 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭП-245 |
12,4 |
0,61 |
- |
- |
- |
- |
- |
3,2 | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭП-704 |
8,4 |
0,80 |
0,07 |
- |
- |
- |
- |
3,0 | ||||||||||||||||||||||||||||||
Св-08ХГСН3ДМ |
4,4 |
0,22 |
0,16 |
- |
- |
- |
0,80 |
11,0 | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЭП-854 |
7,4 |
0,70 |
0,60 |
- |
- |
- |
- |
2,0 | ||||||||||||||||||||||||||||||
08ХГН2МТ |
6,5 |
- |
0,30 |
1,9 |
Оксиды титана |
0,40 |
- |
0,80 |
11,0 | |||||||||||||||||||||||||||||
Полуавтоматическая сварка меди, алюминия, титана и их сплавов | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
В среде азота | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Электродная проволока: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
МНЖ-КГ-5-1-02-0,2 (для меди) |
16,2 |
0,20 |
- |
- |
Медь |
11,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Никель и его оксиды |
0,50 |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
МНЖ-КГ-5-1-02-0,2 (для медно-никелевых сплавов) |
18,0 |
0,30 |
- |
- |
Медь |
7,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Никель |
0,80 |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
М1 (медные сплавы) |
17,1 |
0,44 |
- |
- |
Медь |
215,40 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
КМЦ (медь и сплавы) |
8,8 |
0,59 |
- |
0,26 |
" |
6,30 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
В среде аргона и гелия | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Полуавтоматическая сварка алюминиевых сплавов | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Проволока: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Д-20 |
10,9 |
0,09 |
- |
- |
Оксиды алюминия |
7,6 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
АМЦ |
22,1 |
0,62 |
- |
- |
То же |
20,40 |
- |
2,45 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
АМГ-6Т |
52,7 |
0,23 |
- |
- |
" |
8,50 |
- |
0,33 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
АМГ |
20,6 |
0,78 |
- |
- |
" |
16,50 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Алюминиевая |
10,0 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,90 |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Сплав-3 |
26,0 |
1,05 |
- |
- |
" |
19,20 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Электроды неплавящиеся: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗА-2/ак |
61,0 |
- |
- |
- |
" |
28,0 |
- |
- |
||||||||||||||||||||||||||||||
ОЗA-1 |
38,4 |
- |
- |
- |
" |
20,0 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Полуавтоматическая сварка титановых сплавов | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Проволока |
14,7 |
- |
- |
- |
Титан и его |
4,75 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Автоматическая и полуавтоматическая сварка и наплавка металлов под флюсами | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Сварка и наплавка стали | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
С плавленными флюсами: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ОСЦ-45 |
0,09 |
0,03 |
- |
0,03 |
Фториды |
0,36 |
0,20 |
0,006 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
АН-348А |
0,10 |
0,024 |
- |
0,05 |
" |
0,16 |
0,03 |
0,001 |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ФЦ-7 |
0,08 |
0,01 |
- |
0,04 |
- |
0,05 |
0,003 |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ФЦ-11 |
0,09 |
0,05 |
- |
- |
- |
0,02 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ФЦ-12 |
0,09 |
0,03 |
- |
- |
- |
0,02 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АН-22 |
0,12 |
0,009 |
- |
- |
- |
0,02 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АН-26 |
0,08 |
0,004 |
- |
- |
- |
0,03 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АН-30 |
0,09 |
0,033 |
- |
- |
- |
0,03 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
AH-42 |
0,08 |
0,003 |
- |
- |
- |
0,02 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
AH-60 |
0,09 |
0,012 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
AH-64 |
0,09 |
0,02 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
48-ОФ-6 |
0,11 |
0,002 |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
48-ОФ-6М |
0,10 |
0,009 |
- |
- |
- |
0,07 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
48-ОФ-7 |
0,09 |
0,05 |
- |
- |
- |
0,04 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
48-ОФ-11 |
0,08 |
0,073 |
- |
- |
- |
0,02 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ФЦП-2 |
0,08 |
- |
- |
0,05 |
- |
0,006 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ФЦ-2 |
0,09 |
0,007 |
- |
0,05 |
- |
0,030 |
0,005 |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ФЦ-6 |
0,09 |
0,007 |
- |
0,05 |
- |
0,033 |
0,006 |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
С керамическими флюсами: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
AHК-18 |
0,45 |
0,013 |
- |
- |
- |
0,42 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
АНК-30 |
0,26 |
0,012 |
- |
- |
- |
0,018 |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
ЖС-450 |
5,80 |
0,142 |
- |
- |
- |
0,180 |
- |
22,4 | ||||||||||||||||||||||||||||||
К1 |
0,06 |
0,023 |
- |
- |
- |
0,150 |
- |
0,5 | ||||||||||||||||||||||||||||||
К-8 |
4,90 |
- |
- |
- |
- |
0,130 |
- |
17,8 | ||||||||||||||||||||||||||||||
К-11 |
1,30 |
0,089 |
- |
- |
- |
0,140 |
0,60 |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
КС-12ГА2 |
3,40 |
0,133 |
- |
- |
- |
0,430 |
- |
20,0 | ||||||||||||||||||||||||||||||
Сварка и наплавка алюминия и его сплавов | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
С плавленными флюсами AH-A1 |
52,80 |
- |
- |
- |
Оксид алюминия |
31,20 |
4,160 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
С керамическими флюсами ЖА-64 |
0,30 |
- |
- |
- |
То же |
0,12 |
0,076 |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Наплавка литыми твердыми сплавами и карбидно-боридными соединениями | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Литыми и твердыми сплавами | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
С-27 при ручной сварке: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
электродуговой |
22,2 |
- |
1,01 |
- |
Никель и его оксиды |
0,05 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
газовой |
3,16 |
- |
0,005 |
- |
То же |
0,02 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
В-2К при ручной сварке: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
электродуговой |
16,6 |
- |
1,66 |
- |
Кобальт |
0,60 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
газовой |
2,32 |
- |
0,47 |
- |
" |
0,01 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Стержневыми электродами и легирующей добавкой | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
КБХ-45 |
39,6 |
- |
2,12 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
БХ-2 |
42,9 |
- |
2,56 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
XP-19 (при ручной электpoдуговой сварке) |
41,4 |
- |
4,35 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Литыми карбидами (трубчатые электроды) | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
РЭЛИТ-ТЗ |
3,94 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Наплавными смесями | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
КБХ |
81,1 |
- |
0,033 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
БХ |
54,2 |
- |
0,008 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Сталинит М |
92,5 |
9,48 |
0,011 |
- |
- |
- |
- |
- | ||||||||||||||||||||||||||||||
Порошками для напыления | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
СНГН |
39,7 |
- |
0,357 |
- |
Бор |
0,235 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
ВСНГН |
23,4 |
- |
0,062 |
- |
" |
0,288 |
- |
- |
- | |||||||||||||||||||||||||||||
Никель и его оксиды |
0,095 |
- |
- |
- |
Таблица П.5.19
Удельное выделение загрязняющих веществ при сварочных работах
Процесс |
Вещество |
Количество |
1 |
2 |
3 |
Контактная электросварка стали: |
||
стыковая и линейная |
Сварочный аэрозоль, содержащий оксид железа с примесью оксидов марганца до 30% |
2,0 г/ч на 75 кВт номинальной мощности машины |
точечная |
То же |
2,5 г/ч на 50 кВт номинальной мощности машины |
точечная, высоколегированных сталей на машинах МПТ-75, МПТ-100, МТПП-75 |
Сварочный аэрозоль (имеет состав свариваемых материалов) |
3,5-5 г/ч на машину |
Сварка трением |
Оксид углерода |
8 мг/см площади стыка |
Газовая сварка стали |
||
ацетиленокислородным пламенем |
Оксиды азота |
22 г/кг ацетилена |
с использованием пропанбутановой смеси |
То же |
15 г/кг смеси |
Плазменное напыление алюминия |
Оксид алюминия |
77,5 г/кг расходуемого порошка |
Металлизация стали цинком |
Оксид цинка |
96 г/кг расходуемой проволоки |
Радиочастотная сварка алюминия |
Алюминий и его оксиды |
7,3 г/ч на агрегат 16-76 |
Удельные показатели выделения веществ при резке металлов даны в табл.П.5.20. Приведенные в таблицах приложения 5 данные носят ориентировочный характер как вследствие усреднения экспериментальных и расчетных значений удельных выбросов, так и в силу многообразия технологических режимов работы оборудования.
Таблица П.5.20
Металл |
Толщина раз- резаемого материала, мм |
Сварочный аэрозоль |
Газ | |||||||||
г/м |
г/ч |
в том числе |
оксид углерода |
оксиды азота | ||||||||
вещество |
количество |
|||||||||||
г/м |
г/ч |
г/ч |
г/ч |
г/м |
г/ч | |||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 | ||
Газовая резка | ||||||||||||
Сталь: |
||||||||||||
углеродистая |
5 |
2,25 |
74,00 |
Оксиды марганца |
0,07 |
2,31 |
1,50 |
49,5 |
1,18 |
39,0 | ||
10 |
4,50 |
131,00 |
То же |
0,13 |
3,79 |
2,18 |
63,4 |
2,20 |
64,1 | |||
20 |
9,00 |
200,00 |
" |
0,27 |
6,00 |
2,93 |
65,0 |
2,40 |
53,2 | |||
качественная |
5 |
2,50 |
82,50 |
Оксиды хрома |
0,12 |
3,96 |
1,30 |
42,9 |
1,02 |
33,6 | ||
10 |
5,00 |
145,50 |
То же |
0,23 |
6,68 |
1,90 |
55,2 |
1,49 |
43,4 | |||
20 |
10,00 |
222,00 |
" |
0,47 |
10,35 |
2,60 |
57,2 |
2,02 |
44,9 | |||
высоко- |
5 |
2,45 |
80,08 |
Оксиды марганца |
0,60 |
19,76 |
1,40 |
46,2 |
1,10 |
36,3 | ||
10 |
4,90 |
142,20 |
То же |
1,20 |
35,10 |
2,00 |
58,2 |
1,60 |
46,6 | |||
20 |
9,80 |
217,50 |
" |
2,40 |
53,30 |
2,70 |
59,9 |
2,20 |
48,8 | |||
Сплавы титана |
4 |
5,00 |
140,00 |
Титан и его оксиды |
4,70 |
131,50 |
0,60 |
16,8 |
0,20 |
5,6 | ||
12 |
15,00 |
315,00 |
То же |
14,00 |
280,00 |
1,50 |
31,5 |
0,60 |
12,6 | |||
20 |
25,00 |
390,00 |
" |
22,00 |
343,00 |
2,50 |
38,0 |
1,00 |
15,6 | |||
30 |
35,00 |
355,00 |
" |
32,60 |
332,00 |
2,70 |
27,6 |
1,50 |
15,3 | |||
Плазменная резка | ||||||||||||
Сталь: |
||||||||||||
углеродистая |
10 |
4,10 |
811,00 |
Оксиды марганца |
0,12 |
23,70 |
1,40 |
277,0 |
6,80 |
1187,0 | ||
низколегиро- |
14 |
6,00 |
792,00 |
То же |
0,18 |
23,70 |
2,00 |
264,0 |
10,00 |
1320,0 | ||
20 |
10,00 |
960,00 |
" |
0,30 |
28,80 |
2,50 |
247,0 |
14,00 |
1240,0 | |||
качественная легированная |
5 |
3,00 |
990,00 |
Оксиды хрома |
0,14 |
46,20 |
1,43 |
429,0 |
6,30 |
2075,0 | ||
10 |
5,00 |
1370,00 |
То же |
0,24 |
66,00 |
1,87 |
467,0 |
9,50 |
2610,0 | |||
20 |
12,00 |
1582,00 |
" |
0,58 |
76,60 |
2,10 |
277,0 |
12,70 |
1675,0 | |||
высоко- |
5 |
4,00 |
793,00 |
Оксиды марганца |
0,72 |
142,50 |
1,40 |
277,0 |
6,50 |
1286,0 | ||
10 |
5,80 |
765,00 |
То же |
1,16 |
153,00 |
2,00 |
264,0 |
10,00 |
1320,0 | |||
20 |
9,60 |
920,00 |
" |
1,73 |
166,00 |
2,50 |
240,0 |
13,00 |
1247,0 | |||
Сплавы АМГ |
8 |
2,87 |
826,00 |
Оксиды алюминия |
2,50 |
764,00 |
0,50 |
153,0 |
2,00 |
612,0 | ||
20 |
3,80 |
478,00 |
То же |
3,50 |
441,00 |
0,60 |
75,6 |
3,00 |
378,0 | |||
80 |
6,40 |
164,50 |
" |
8,00 |
162,00 |
1,00 |
27,0 |
9,00 |
243,0 | |||
Сплавы титана |
10 |
2,90 |
452,00 |
Титан и его оксиды |
2,73 |
426,00 |
0,40 |
62,4 |
10,50 |
1640,0 | ||
20 |
6,80 |
543,00 |
То же |
6,41 |
513,00 |
0,50 |
40,0 |
14,70 |
1175,0 | |||
30 |
12,60 |
680,00 |
" |
11,88 |
637,00 |
0,60 |
32,3 |
18,90 |
1020,0 | |||
Электродуговая резка алюминиевых сплавов |
5 |
1,00 |
- |
- |
- |
0,20 |
- |
1,00 |
- | |||
10 |
2,00 |
- |
- |
- |
0,60 |
- |
2,00 |
- | ||||
20 |
4,00 |
- |
- |
- |
0,90 |
- |
4,00 |
- | ||||
30 |
6,00 |
- |
- |
- |
1,80 |
- |
8,00 |
- | ||||
Вoздушно-дуговая строжка |
||||||||||||
высокомарган- |
- |
100,00 |
- |
Оксиды марганца |
25,00 |
- |
250,00 |
- |
50,00 |
- | ||
- |
500,00 |
- |
- |
- |
500,00 |
- |
130,00 |
- |
Выбросы некоторых компонентов при резке ряда металлов, г/2 м реза, можно приближенно вычислить по следующим эмпирическим формулам:
оксидов алюминия при плазменной резке сплавов алюминия
; (П.5.2)
оксидов титана при газовой резке титановых сплавов
; (П.5.3)
оксидов железа при газовой резке легированной стали
; (П.5.4)
марганца при газовой резке легированной стали
; (П.5.5)
оксидов хрома при резке высоколегированной стали
, (П.5.6)
где - толщина листа металла, мк;
, - процентное содержание марганца и хрома в стали.
Неорганизованные выбросы сварочного аэрозоля через аэрационные фонари составляют 18-22 г на 1 кг расходуемых электродов.
5. Участки нанесения лакокрасочного покрытия. В качестве исходных данных для расчета выделения загрязняющих веществ при различных способах нанесения лакокрасочного покрытия принимают: фактический или плановый расход окрасочного материала, долю содержания в нем растворителя, долю компонентов лакокрасочного материала, выделяющихся из него в процессах окраски и сушки. Порядок расчета общей массы выделившихся веществ следующий.
Сначала определяют массу веществ, выделившихся при нанесении лакокрасочного материала на поверхность:
массу веществ, кг, в виде аэрозоля краски
, (П.5.7)
где - масса краски, используемой для покрытия, кг;
- доля краски, потерянной в виде аэрозоля, %;
массу веществ, кг, в виде паров растворителя
, (П.5.8)
где - доля летучей части (растворителя) в лакокрасочном материале, %;
- доля растворителя, выделившегося при нанесении покрытия, %.
Массу веществ, кг, выделившихся в процессе сушки окрашенных изделий, определяют исходя из условия, что в этом процессе формирования покрытия происходит практически полный переход легколетучей части лакокрасочного материала (растворителя) в парообразное состояние.
, (П.5.9)
где - доля растворителя, выделившегося при сушке покрытия, %.
При нахождении массы паров, поступающих в местные отсосы, необходимо учитывать тот факт, что определенная их часть (2-3% при отсосе, работающем в паспортном режиме) через неплотности укрытий, транспортирующих трубопроводов и проемов поступает в производственные помещения и удаляется или через фонарные проемы, или через системы общеобменной вентиляции.
В табл.П.5.21 представлены данные об относительном количестве образующихся аэрозолей краски и паров растворителя в процессе нанесения и сушки лакокрасочного покрытия различными методами, которые должны быть использованы при расчетах. Для конкретного типа окрасочного оборудования принимаются паспортные или эксплуатационные данные.
Таблица П.5.21
Выделение загрязняющих веществ при нанесении лакокрасочных покрытий
Способ окраски |
Аэрозоли, % от производительности при окраске |
Пары растворителя, % от общего содержания растворителя в краске | |
при окраске |
при сушке | ||
Распыление: |
|||
пневматическое |
30,0 |
25 |
75 |
безвоздушное |
2,5 |
23 |
77 |
гидроэлектростатическое |
1,0 |
25 |
75 |
пневмоэлектрическое |
3,5 |
20 |
80 |
электростатическое |
0,3 |
50 |
50 |
горячее |
20,0 |
22 |
78 |
Электроосаждение |
- |
10 |
90 |
Окунание |
- |
28 |
72 |
Струйный облив |
- |
35 |
65 |
Покрытие лаком в лаконаливных машинах: |
|||
металлических изделий |
- |
60 |
40 |
деревянных изделий |
- |
80 |
20 |
6. Цехи и участки химической и электрохимической обработки. При гальванической обработке деталей выделяются аэрозоли серной и соляной кислот, едких щелочей, оксиды азота, пары азотной и соляной кислот, цианистый водород, фтористый водород, хромовый ангидрид, аэрозоли растворов и др. (табл.П.5.22). Для расчета количества загрязняющих веществ, выделившихся при гальванической обработке, принят удельный показатель , отнесенный к площади поверхности гальванической ванны (см. табл.П.5.23). В этом случае количество загрязняющих веществ, т/год, отходящее от единицы технологического оборудования , определяют по формуле
, (П.5.10)
где - удельное количество вещества, выделяющегося с единицы поверхности гальванической ванны при номинальной загрузке, г/ч·м;
- время, ч;
- площадь зеркала ванны, м;
- коэффициент укрытия ванны; при наличии в составе раствора поверхностно-активных веществ (ПАВ) =0,5, при отсутствии ПАВ =1;
- коэффициент загрузки ванны.
Таблица П.5.22
Агрегатное состояние загрязняющих веществ в выбросах гальванических цехов
Вещество |
Агрегатное состояние |
Азотная кислота и оксиды азота |
Газовая фаза не менее 99,5%; аэрозоль не более 0,5% |
Растворимые соли никеля |
Аэрозоль |
Сернистая кислота |
" |
Фтористый водород |
Пары |
Фосфорная кислота |
Аэрозоль |
Хромовый ангидрид |
" |
Хлористый водород |
Газовая фаза не менее 75%; аэрозоль не более 25% |
Трихлорэтан |
Пары |
Трифтортрихлорэтан (фреон 113) |
" |
Уайт-спирит |
" |
Бензин БР-1 |
" |
Бензол |
" |
Тетрахлорэтилен |
" |
Керосин |
" |
Таблица П.5.23
Удельное количество загрязняющих веществ, выделяющихся с поверхности гальванических ванн при различных технологических процессах
Процесс |
Вещество |
Коли- |
1 |
2 |
3 |
Обезжиривание изделий: |
||
органическими растворителями |
Бензин |
4530,00 |
Керосин |
1560,00 | |
Уайт-спирит |
5800,00 | |
Бензол |
2970,00 | |
Трихлорэтилен |
3940,00 | |
Тетрахлорэтилен |
4200,00 | |
Трифтортрихлорэтан |
14910,00 | |
химическое в растворах щелочи |
Едкая щелочь |
1,00 |
электрохимическое |
То же |
39,60 |
Химическое травление изделий: |
||
в растворах хромовой кислоты и ее солей при >50 °C |
Хромовый ангидрид |
0,02 |
в растворах щелочи при >50 °C |
Едкая щелочь |
198,00 |
в разбавленных нагретых (>50 °C) и концентрированных растворах серной кислоты |
Серная кислота |
25,20 |
в растворах соляной кислоты концентрацией, г/л: |
||
менее 200 |
Хлористый водород |
1,10 |
200-250 |
То же |
3,00 |
250-300 |
" |
10,00 |
300-350 |
" |
20,00 |
350-500 |
" |
50,00 |
500-1000 |
" |
288,00 |
в разбавленных нагретых (>50 °C) и концентрированных растворах ортофосфорной кислоты |
Фосфорная кислота |
2,20 |
в растворах, содержащих фтористоводородную кислоту и ее соли концентрацией, г/л: |
||
менее 10 |
Фтористый водород |
1,00 |
10-20 |
То же |
5,00 |
20-50 |
" |
10,00 |
50-100 |
" |
18,00 |
100-150 |
" |
36,00 |
150-200 |
" |
42,00 |
более 200 |
" |
72,00 |
в разбавленных растворах, содержащих азотную кислоту концентрацией более 100 г/л |
Азотная кислота и оксиды азота |
10,80 |
Снятие старых покрытий: |
||
олова и хрома |
Едкая щелочь |
39,60 |
меди |
Хромовый ангидрид |
36,00 |
никеля и серебра |
Серная кислота |
25,20 |
Полирование: |
||
химическое: |
||
в концентрированных холодных (<50 °С) растворах ортофосфорной кислоты |
Фосфорная кислота |
2,20 |
в разбавленных растворах, содержащих азотную кислоту концентрацией более 100 г/л |
Азотная кислота |
10,80 |
в нагретых разбавленных растворах, содержащих серную кислоту |
Серная кислота |
25,00 |
электрохимическое: |
||
в растворах, содержащих хромовую кислоту или ангидрид хромовый концентрацией 30-60 г/л |
Хромовый ангидрид |
7,20 |
в растворах, содержащих серную кислоту концентрацией 150 г/л |
Серная кислота |
25,20 |
в концентрированных холодных растворах ортофосфорной кислоты |
Фосфорная кислота |
18,00 |
Нанесение покрытий на изделия: |
||
электрохимическая обработка в растворах хромовой кислоты концентрацией 150-300 г/л при силе тока 1000 А (хромирование, анодирование, декапирование и др.) |
Хромовый ангидрид |
36,00 |
электрохимическая обработка в растворах хромовой кислоты концентрацией 30-100 г/л при силе тока 500 А (анодирование магниевых сплавов), а также химическое оксидирование алюминия и магния |
То же |
3,60 |
химическая обработка стали в растворах хромовой кислоты и ее солей при >50 °C (осветление, пассивация, наполнение и пропитка, обработка в растворе хромпика) |
Хромовый ангидрид |
0,02 |
химическая обработка в растворах щелочи при >50 °С (получение металлических покрытий контактным способом, оксидирование сталей и чугунов) |
Едкая щелочь |
198,00 |
электрохимическая обработка в растворах щелочи (цинкование, кадмирование, покрытие сплавом медь-цинк, тонирование и окрашивание) |
То же |
39,67 |
химическая обработка в растворах соляной кислоты концентрацией до 200 г/л (декапирование, железнение и др.) |
Хлористый водород |
1,10 |
электрохимическая обработка в растворах, содержащих серную кислоту концентрацией 150-350 г/л (палладирование, анодное окисление алюминия и его сплавов, родирование) |
Серная кислота |
25,20 |
электрохимическая обработка в концентрированных холодных растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (анодное окисление алюминия и его сплавов) |
Фосфорная кислота |
18,00 |
химическая обработка в разбавленных нагретых (>50 °С) и концентрированных холодных растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (осветление и пассирование) |
То же |
2,20 |
никелирование в хлоридных растворах при плотности тока 1-3 А/дм |
Растворимые соли никеля |
0,54 |
никелирование в сульфатных растворах при плотности тока 1-3 А/дм |
То же |
0,11 |
химическая обработка в растворах, содержащих азотную кислоту концентрацией более 100 г/л |
Азотная кислота и оксиды азота |
10,80 |
нанесение покрытий в цианистых растворах (кадмирование, серебрение, золочение, цинкование, меднение, латунирование, амальгамирование) концентрацией, г/л: |
||
менее 50 |
Цианистый водород |
5,40 |
более 50 |
То же |
20,00 |
химическая обработка в растворах фтористоводородной кислоты и ее солей концентрацией, г/л: |
||
менее 10 |
Фтористый водород |
1,00 |
10-20 |
Фтористый водород |
5,00 |
20-50 |
То же |
10,00 |
50-100 |
" |
18,00 |
100-150 |
" |
36,00 |
150-200 |
" |
42,00 |
более 200 |
" |
72,00 |
Количество паров органических растворителей, выделяющихся при процессах обезжиривания изделий, определяют по формуле
, (П.5.11)
где - коэффициент, зависящий от площади испарения:
, м |
|
0,05 |
2,87 |
0,10 |
2,56 |
0,15 |
2,35 |
0,20 |
2,17 |
0,25 |
2,00 |
0,30 |
1,85 |
0,35 |
1,72 |
0,40 |
1,60 |
0,45 |
1,52 |
0,50 |
1,45 |
0,55 |
1,39 |
0,60 |
1,33 |
0,65 |
1,27 |
0,70 |
1,23 |
0,75 |
1,18 |
0,80 |
1,13 |
0,85 |
1,09 |
0,90 |
1,061 |
0,95 |
1,03 |
1,0 |
1,0 |
Количество загрязняющего вещества, т/год, выбрасываемого в атмосферный воздух, определяют по формуле
, (П.5.12)
где - эффективность улавливания вещества, %;
- коэффициент, зависящий от агрегатного состояния вещества. Для газов и паров =1, для аэрозолей определяется по графику (рисунок).
Изменение относительного содержания аэрозоля загрязняющего вещества
в удаляемом воздухе при движении по воздуховоду
Если в состав ванны входит несколько растворов различных веществ, то количество выделяющихся веществ рассчитывается как сумма веществ для всех растворов согласно табл.П.5.23. Например, при электрохимическом полировании используют ванну, содержащую растворы ортофосфорной кислоты концентрацией 500-1100 г/л, ангидрида хромового концентрацией 30-80 г/л и серной кислоты концентрацией 250-550 г/л. Процесс происходит при температура 60-80 °С; плотности тока 15-80 А/дм. В этом случае с поверхности ванны выделяется хромовый ангидрид 7,2 г/(ч·м), ортофосфорная кислота 18 г/(ч·м) и серная кислота 25 г/(ч·м).
7. Производство изделий из стеклопластиков. Загрязняющие вещества, содержащиеся в используемых сколах и связующих веществах, при производстве изделий из стеклопластиков выделяются в основном в виде паров или пыли. Данные о выбросах загрязняющих веществ представлены в табл.П.5.24.
Таблица П.5.24
Удельное выделение загрязняющих веществ при производстве изделий из стеклопластиков
Процесс |
Вещество |
Количество |
Примечание |
1 |
2 |
3 |
4 |
Приготовление связующего вещества на основе смол: |
|||
полиэфирных |
Пары стирола |
2 г/кг стирола, входящего в смолу |
15 г/л при открытом разливе связующего вещества |
Пары гипериза |
0,8 г/л гипериза, входящего в связующее |
1,7 г/л при открытом разливе связующего | |
фенолформальдегидных |
Пары фенола |
0,7 г/кг свободного фенола, входящего в смолу |
|
Пары формальдегида |
1,8 г/кг свободного формальдегида в смоле |
||
Пропитка стекложгута, ковров и изделий |
Пары стирола |
40 г/кг стирола, входящего в смолу |
|
Контактное формование |
То же |
95 г/кг стирола, входящего в смолу |
|
Пары гипериза |
12 г/кг гипериза, входящего в связующее |
||
Прессование изделий: |
|||
из материалов на основе полиэфирных смол |
Пары стирола |
20 г/л стирола, входящего в смолу |
|
Пары гипериза |
8 г/кг гипериза, входящего в связующее |
||
из пресс-материалов АГ-4С |
Пары фенола |
0,46 г/кг пресс-материала |
|
Пары формальдегида |
0,13 г/кг пресс-материала |
||
Пары анилина |
0,1 г/кг пресс-материала |
||
из материала на основе формальдегидных смол |
Пары фенола |
100 г/кг свободного фенола в смоле |
|
Пары формальдегида |
370 г/кг свободного формальдегида в смоле |
||
Раскрой стеклоткани на столе размером 5,3х1,2х0,9 м |
Пыль стекловолокна |
180 г/ч |
|
Обрезка труб в установке БИТ-125 |
Пыль стеклопластика |
43,5 г/ч |
|
Распиловка круглопильным станком с пилой диаметром |
То же |
120 г/ч |
Ориентировочно |
Шлифовка изделий |
" |
300 г/ч |
" |
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
выбросов углеводородов при хранении нефтепродуктов*
_________________
* Разработана ВНИИУС ВПО Союзнефтеоргсинтез (ответственный исполнитель B.C.Моряков).
1. Выбросы из емкостей с однокомпонентными жидкостями.
1.1. Количество выбросов в атмосферу загрязняющих веществ, кг/ч, из резервуаров за счет испарения рассчитывают по формуле
, (П.6.1)
где - объем жидкости, наливаемой в резервуар в течение года, м/год;
- молекулярная масса паров жидкости;
- коэффициент эффективности газоулавливающего устройства резервуара (доли единицы);
, - поправочные коэффициенты, зависящие от давления насыщенных паров и температуры газового пространства соответственно в холодное и теплое время года;
- поправочный коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и годовой оборачиваемости резервуаров;
- поправочный коэффициент, зависящий от технической оснащенности и режима эксплуатации;
- давление насыщенных паров жидкости при температуре 38 °С, гПа.
1.2. При наливе нефтепродуктов в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда среднее количество валовых выбросов в атмосферу, кг/ч, рассчитывают по формуле
, (П.6.2)
где - годовой объем наливаемой жидкости, м/год;
- коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и климатической зоны; значение при наливе в нижнюю часть цистерны принимается по табл.П.6.1; при наливе полуоткрытой струей и сверху значение коэффициента увеличивается соответственно в 1,8 и 3,5 раза. Коэффициенты и рассчитываются по п.3.
Таблица П.6.1
Коэффициент при наливе нефтепродуктов в нижнюю часть емкости
Давление насыщенных паров, гПа |
Климатическая зона | ||
северная |
средняя |
южная | |
Менее 67 |
0,50 |
0,50 |
0,50 |
67-133 |
0,50 |
0,51 |
0,51 |
133-266 |
0,51 |
0,51 |
0,52 |
266-399 |
0,52 |
0,53 |
0,54 |
399-532 |
0,53 |
0,54 |
0,56 |
Более 532 |
0,55 |
0,56 |
0,60 |
1.3. При сливе нефтепродуктов из железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов среднее количество валовых выбросов, кг/ч, в атмосферу рассчитывают по формуле
, (П.6.3)
где - годовой объем сливаемой из цистерн (судов) жидкости, м/год; принимается, что температура газового пространства равна температуре атмосферного воздуха.
1.4. Среднее количество валовых выбросов в атмосферу из емкостей технологических установок и реагентного хозяйства рассчитывают по формуле
, (П.6.4)
где - объем жидкости, поступающей в емкость в течение года, м/год;
, - рассчитываются по п.3;
, - определяются так же как для резервуаров;
- принимается: при эксплуатации в режиме "мерник" =1; при эксплуатации в режиме "буферный" - в зависимости от отношения высоты , м, выбросной трубы к ее диаметру , м:
|
|
Менее 1 |
1,00 |
1-2 |
0,97 |
2-3 |
0,86 |
3-4 |
0,72 |
4-5 |
0,58 |
5-7 |
0,44 |
7-9 |
0,32 |
9-11 |
0,24 |
11-14 |
0,17 |
14-17 |
0,12 |
17-21 |
0,11 |
Более 21 |
0,07 |
2. Выбросы из емкостей с многокомпонентными жидкостями. Выбросы веществ в атмосферу из резервуаров, емкостей железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов, кг/ч, с многокомпонентными жидкостями (нефтью, нефтепродуктами) определяют по формуле
, (П.6.5)
где - валовые выбросы из соответствующих емкостей, кг/ч;
- давление насыщенных паров при температуре 38 °С -го вещества соответственно над чистой и многокомпонентной жидкостью, гПа;
и - молекулярные массы паров -го вещества и многокомпонентной жидкости;
- молярная доля -го вещества в многокомпонентной жидкости, кг·моль/(кг·моль смеси).
Значения давления насыщенных паров, гПа, при температуре 38 °С: бензола 223,8; толуола 71,7; ксилолов 21,7; сероводорода 27920*.
________________
* Соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Молярную долю -го вещества в многокомпонентной жидкости приближенно можно рассчитать по формуле
, (П.6.6)
где - массовая доля -го вещества в многокомпонентной жидкости, кг/кг смеси;
- молекулярная масса многокомпонентной жидкости, значения которой принимаются по табл.П.6.2 в зависимости от средней температуры кипения жидкости.
Таблица П.6.2
Значения молекулярной массы нефтепродуктов в зависимости от средней температуры кипения (°С)
20 |
66,4 |
21 |
66,75 |
22 |
67,1 |
23 |
67,4 |
24 |
67,8 |
25 |
68,1 |
26 |
68,5 |
27 |
68,8 |
28 |
69,2 |
29 |
69,5 |
30 |
69,9 |
31 |
70,3 |
32 |
70,6 |
33 |
71,0 |
34 |
71,4 |
35 |
71,7 |
36 |
72,1 |
37 |
72,5 |
38 |
72,8 |
39 |
73,2 |
40 |
73,6 |
41 |
74,0 |
42 |
74,4 |
43 |
74,7 |
44 |
75,1 |
45 |
75,5 |
46 |
75,9 |
47 |
76,3 |
48 |
76,8 |
49 |
77,1 |
50 |
77,5 |
51 |
77,9 |
52 |
78,3 |
53 |
78,7 |
54 |
79,1 |
55 |
79,5 |
56 |
79,9 |
57 |
80,4 |
58 |
80,8 |
59 |
81,2 |
60 |
81,6 |
61 |
82,0 |
62 |
82,4 |
63 |
82,9 |
64 |
83,3 |
65 |
83,7 |
66 |
84,1 |
67 |
84,5 |
68 |
85,0 |
69 |
85,5 |
70 |
85,9 |
71 |
86,3 |
72 |
86,8 |
73 |
87,2 |
74 |
87,7 |
75 |
88,1 |
76 |
88,6 |
77 |
89,0 |
78 |
89,4 |
79 |
89,9 |
80 |
90,4 |
81 |
90,9 |
82 |
91,3 |
83 |
91,8 |
84 |
92,2 |
85 |
92,7 |
86 |
93,2 |
87 |
93,7 |
88 |
94,1 |
89 |
94,6 |
90 |
95,1 |
91 |
95,6 |
92 |
96,0 |
93 |
96,5 |
94 |
97,0 |
95 |
97,5 |
96 |
98,0 |
97 |
98,5 |
98 |
99,0 |
99 |
99,5 |
100 |
100,0 |
102 |
101,0 |
104 |
102,0 |
106 |
103,0 |
108 |
104,0 |
110 |
105,1 |
112 |
106,1 |
114 |
107,3 |
116 |
108,3 |
118 |
109,3 |
120 |
110,4 |
122 |
111,5 |
124 |
112,6 |
126 |
113,7 |
128 |
114,8 |
130 |
115,9 |
132 |
117,0 |
134 |
118,2 |
136 |
119,3 |
138 |
120,4 |
140 |
121,6 |
142 |
122,8 |
144 |
123,9 |
146 |
125,1 |
148 |
126,3 |
150 |
127,5 |
152 |
128,7 |
154 |
129,9 |
156 |
131,1 |
158 |
132,3 |
160 |
133,0 |
162 |
134,8 |
164 |
136,0 |
166 |
137,4 |
168 |
138,6 |
170 |
139,9 |
172 |
141,0 |
174 |
142,0 |
176 |
143,0 |
178 |
144,5 |
180 |
146,0 |
182 |
147,0 |
184 |
148,0 |
186 |
149,5 |
188 |
151,0 |
190 |
152,5 |
192 |
153,5 |
194 |
155,0 |
196 |
156,0 |
198 |
157,5 |
200 |
159,0 |
202 |
160,0 |
204 |
161,5 |
206 |
162,5 |
208 |
164,0 |
210 |
165,5 |
212 |
167,0 |
215 |
169,0 |
220 |
172,5 |
225 |
176,0 |
230 |
180,0 |
235 |
184,0 |
240 |
187,5 |
245 |
191,5 |
250 |
195,0 |
255 |
199,0 |
260 |
203,5 |
265 |
207,0 |
270 |
211,5 |
275 |
215,0 |
280 |
220,0 |
285 |
224,0 |
290 |
228,5 |
295 |
237,5 |
300 |
238,0 |
305 |
242,0 |
310 |
247,0 |
315 |
254,0 |
320 |
257,0 |
325 |
263,0 |
330 |
268,0 |
335 |
273,0 |
340 |
278,5 |
345 |
284,0 |
350 |
289,5 |
360 |
300,0 |
370 |
312,5 |
380 |
324,5 |
390 |
337,5 |
400 |
350,0 |
410 |
364,0 |
420 |
378,0 |
430 |
392,0 |
440 |
407,0 |
450 |
422,0 |
460 |
438,0 |
470 |
455,0 |
480 |
474,0 |
490 |
491,0 |
500 |
510,0 |
Значения массовых долей сероводорода и ароматических углеводородов - бензола, толуола, ксилолов в нефтях и нефтепродуктах - принимают по данным справочника Нефти СССР. - М.: Химия, 1972 [17], в котором приведены суммарные массовые концентрации ароматики для ряда нефтяных фракций, причем в нефтях за концентрацию бензола принимается суммарная концентрация ароматики во фракции 60-95 °С, толуола - во фракции 95-122 °С, ксилолов - во фракции 122-150 °С.
При отсутствии значения массового содержания -го компонента в парах нефтепродуктов их выбросы на нефтеперерабатывающих предприятиях можно рассчитать по формуле
, (П.6.7)
где - массовая концентрация -го компонента в парах нефтепродукта, % по массе, принимается по табл.П.6.3.
Таблица П.6.3
Концентрация загрязняющих веществ, % по массе, в парах различных нефтепродуктов
Нефтепродукт |
Углеводороды |
Сероводород | |||||
предель- |
аромати- |
непре- |
в том числе |
||||
бензол |
толуол |
ксилол |
|||||
Сырая нефть |
99,94 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,06 |
Прямогонные бензиновые фракции: |
99,05 |
0,95 |
- |
0,55 |
0,40 |
- |
- |
62-105 |
99,90 |
6,10 |
- |
5,89 |
0,21 |
- |
- |
85-105 |
98,64 |
1,36 |
- |
0,24 |
1,12 |
- |
- |
85-120 |
97,61 |
2,39 |
- |
0,05 |
2,34 |
- |
- |
85-180 |
99,25 |
0,75 |
- |
0,15 |
0,35 |
0,25 |
- |
105-140 |
95,04 |
4,96 |
- |
- |
3,81 |
1,15 |
- |
120-140 |
95,90 |
4,10 |
- |
- |
2,09 |
2,01 |
- |
140-180 |
99,57 |
1,43 |
- |
- |
- |
0,43 |
- |
HК-180 |
99,45 |
0,55 |
- |
0,27 |
0,18 |
0,10 |
- |
Стабильный катализат |
92,84 |
7,16 |
- |
2,52 |
2,76 |
1,88 |
- |
Бензин-рафинад |
98,88 |
1,12 |
- |
0,44 |
0,42 |
0,26 |
- |
Крекинг-бензин |
74,03 |
0,97 |
25,00 |
0,58 |
0,27 |
0,12 |
- |
Ловушечный продукт |
98,31 |
1,56 |
- |
- |
- |
- |
0,13 |
Керосин |
99,84 |
0,10 |
- |
- |
- |
- |
0,06 |
Дизельное топливо |
99,57 |
0,15 |
- |
- |
- |
- |
0,28 |
Мазут |
99,31 |
0,21 |
- |
- |
- |
- |
0,48 |
3. Определение коэффициента . Значение коэффициента принимают по табл.П.6.7-П.6.10 в зависимости от давления насыщенных паров и температуры газового пространства соответственно в холодное и теплое время года. Для расчета температуры газового пространства емкостей необходимо иметь замеренные значения средних температур нефти и нефтепродуктов, находящихся в соответствующих емкостях, за шесть наиболее холодных и шесть наиболее теплых месяцев года.
Для наземных металлических необогреваемых и подземных железобетонных резервуаров температуру за шесть наиболее холодных месяцев определяют по формуле
, (П.6.8)
а за шесть наиболее теплых месяцев по формуле
, (П.6.9)
где и - средние арифметические значения температуры атмосферного воздуха соответственно за шесть наиболее холодных и шесть наиболее теплых месяцев года, °С;
, , и , , - коэффициенты за шесть наиболее теплых шесть наиболее холодных месяцев соответственно принимаемые по табл.П.6.4;
для подземных резервуаров равен единице, а для наземных металлических необогреваемых резервуаров принимается по табл.П.6.5 в зависимости от окраски поверхности резервуара и климатической зоны (условное разделение территории СССР на климатические зоны представлено в табл.П.6.6);
, - средние температуры нефтепродуктов в резервуарах соответственно в шесть теплых и шесть холодных месяцев.
Таблица П.6.4
Значения коэффициентов , , в зависимости от температуры жидкости в резервуаре
Период |
Температypa в резервуаpe, °C |
|
||
Наземные резервуары | ||||
Шесть наиболее холодных месяцев |
Менее 20 |
0,3 |
0,37 |
0,62 |
20-35 |
- |
0,33 |
0,63 | |
35-40 |
-5,77 |
0,26 |
0,77 | |
Более 60 |
-10,80 |
0,65 |
0,89 | |
Шесть наиболее теплых месяцев |
Менее 35 |
6,12 |
0,41 |
0,51 |
35-50 |
4,33 |
0,37 |
0,59 | |
50-75 |
-2,04 |
0,57 |
0,62 | |
Более 75 |
-8,41 |
0,99 |
0,75 | |
Подземные железобетонные резервуары | ||||
Шесть наиболее холодных месяцев |
Менее 25 |
1,62 |
0,19 |
0,74 |
25-40 |
1,60 |
0,15 |
0,72 | |
40-60 |
1,60 |
0,10 |
0,70 | |
Более 60 |
4,2 |
0,06 |
0,68 | |
Шесть наиболее теплых месяцев |
Менее 35 |
6,10 |
0,17 |
0,36 |
35-50 |
0,30 |
0,15 |
0,75 | |
50-75 |
0,40 |
0,05 |
0,83 | |
Более 75 |
8,95 |
0,07 |
0,65 |
Таблица П.6.5
Значения коэффициента
Емкости |
Климатическая зона | ||
южная |
средняя |
северная | |
Резервуары наземные: |
|||
окраска черная |
1,39 |
1,22 |
1,12 |
окраска алюминиевая |
1,14 |
1,00 |
0,92 |
теплоотражающая эмаль |
0,92 |
0,81 |
0,78 |
Железнодорожные цистерны: |
|||
окраска черная |
1,29 |
1,18 |
1,11 |
окраска алюминиевая |
1,12 |
1,00 |
0,96 |
Таблица П.6.6
Условное разделение территории СССР на климатические зоны для применения норм естественной убыли нефти и нефтепродуктов при расчетах выбросов загрязняющих веществ в атмосферу
Зона |
Республика, край, область |
1 |
2 |
Южная |
Союзные республики: Азербайджанская, Армянская, Грузинская, Киргизская, Молдавская, Таджикская, Туркменская, Узбекская |
Автономные республики: Дагестанская, Кабардино-Балкарская, Калмыцкая, Северо-Осетинская, Чечено-Ингушская | |
Края: Краснодарский, Ставропольский | |
Области: РСФСР - Астраханская, Волгоградская, Ростовская; Украинская ССР - Херсонская, Запорожская, Николаевская, Крымская, Одесская; Казахская ССР - Гурьевская, Джамбульская, Кызыл-Ординская, Чимкентская | |
Северная |
Автономные республики: Бурятская, Карельская, Коми, Тувинская, Якутская |
Края: Красноярский, Хабаровский | |
Области: Амурская, Архангельская, Мурманская, Новосибирская, Омская, Пермская, Свердловская, Тюменская, Томская, Читинская | |
Средняя |
Союзные автономные республики, края и области, не вошедшие в южную и северную зоны |
Средняя температура газового пространства обогреваемых резервуаров принимается равной температуре жидкости в резервуаре.
При наливе жидкостей в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда температура газового пространства составит
;
(П.6.10)
,
где - принимается по табл.П.6.5, для нефтеналивных судов =1;
и - средние арифметические значения температуры жидкости в резервуаре соответственно за шесть холодных и шесть теплых месяцев года, °С.
При сливе жидкости из железнодорожных цистерн и наливных судов средняя температура газового пространства этих емкостей принимается равной средней температуре атмосферного воздуха за соответствующий период:
(П.6.11)
(П.6.12)
4. Определение коэффициента . Значение коэффициента принимается по табл.П.6.11-П.6.13 в зависимости от размещения предприятий в той или иной климатической зоне, от давления насыщенных паров и от годовой оборачиваемости резервуара :
, (П.6.13)
где - объем жидкости, поступающей в резервуар в течение года, м/год;
- объем резервуара, м.
5. Определение коэффициента . Значение коэффициента принимается по табл.П.6.14 в зависимости от оснащенности резервуара техническими средствами сокращения потерь и режима эксплуатации.
6. Определение . Значение давления насыщенных паров для многокомпонентных жидкостей (нефти и нефтепродуктов) принимается по табл.П.6.15 в зависимости от значений эквивалентной температуры начала кипения жидкости , °C, определяемой по формуле
, (П.6.14)
где и - температура соответственно начала и конца кипения многокомпонентной жидкости, °С.
Для однокомпонентных жидкостей значения , гПа, рассчитываются по формулам
; (П.6.15)
, (П.6.16)
где , , - константы, зависящие от природы вещества [18].
Для многокомпонентных жидкостей (нефтепродуктов) средняя молекулярная масса паров принимается в зависимости от температуры начала кипения данной смеси веществ.
Для паров нефти в зависимости от количества растворенных в ней углеводородных газов C-C молекулярная масса имеет следующие значения:
Массовое содержание в нефти углеводородов C-C, % |
Более 2,5 |
1,5-2,5 |
Менее 1,5 |
Молекулярная масса паров нефти |
50 |
55 |
60 |
Значения коэффициентов и принимают в зависимости от давления насыщенных паров и соответственно средних температур газового пространства резервуара и .
Таблица П.6.7
Значения коэффициента при =966...500 гПа
, °С |
, гПа | |||||||
Более 966 |
965-901 |
900-834 |
833-765 |
764-701 |
700-634 |
633-567 |
566-500 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
-30 и менее |
0,051 |
0,049 |
0,046 |
0,044 |
0,042 |
0,040 |
0,039 |
0,036 |
-29 |
0,053 |
0,051 |
0,049 |
0,047 |
0,045 |
0,043 |
0,041 |
0,039 |
-28 |
0,057 |
0,054 |
0,052 |
0,050 |
0,048 |
0,044 |
0,043 |
0,041 |
-27 |
0,060 |
0,058 |
0,055 |
0,053 |
0,051 |
0,045 |
0,046 |
0,044 |
-26 |
0,063 |
0,061 |
0,058 |
0,056 |
0,054 |
0,051 |
0,049 |
0,046 |
-25 |
0,067 |
0,064 |
0,062 |
0,059 |
0,057 |
0,055 |
0,052 |
0,050 |
-24 |
0,070 |
0,068 |
0,065 |
0,063 |
0,060 |
0,058 |
0,055 |
0,053 |
-23 |
0,074 |
0,072 |
0,069 |
0,066 |
0,064 |
0,061 |
0,058 |
0,056 |
-22 |
0,078 |
0,076 |
0,070 |
0,070 |
0,067 |
0,065 |
0,062 |
0,059 |
-21 |
0,082 |
0,079 |
0,077 |
0,074 |
0,071 |
0,068 |
0,066 |
0,063 |
-20 |
0,087 |
0,084 |
0,081 |
0,078 |
0,075 |
0,072 |
0,069 |
0,066 |
-19 |
0,091 |
0,088 |
0,085 |
0,082 |
0,079 |
0,076 |
0,073 |
0,070 |
-18 |
0,096 |
0,093 |
0,090 |
0,087 |
0,084 |
0,081 |
0,078 |
0,074 |
-17 |
0,100 |
0,098 |
0,094 |
0,091 |
0,088 |
0,085 |
0,082 |
0,079 |
-16 |
0,106 |
0,103 |
0,099 |
0,096 |
0,093 |
0,090 |
0,086 |
0,083 |
-15 |
0,111 |
0,108 |
0,105 |
0,101 |
0,098 |
0,094 |
0,091 |
0,088 |
-14 |
0,117 |
0,113 |
0,110 |
0,107 |
0,103 |
0,100 |
0,096 |
0,093 |
-13 |
0,123 |
0,119 |
0,116 |
0,112 |
0,108 |
0,105 |
0,101 |
0,098 |
-12 |
0,129 |
0,123 |
0,121 |
0,118 |
0,114 |
0,110 |
0,107 |
0,099 |
-11 |
0,135 |
0,131 |
0,127 |
0,124 |
0,120 |
0,116 |
0,113 |
0,109 |
-10 |
0,141 |
0,137 |
0,134 |
0,130 |
0,126 |
0,122 |
0,118 |
0,115 |
-9 |
0,148 |
0,144 |
0,140 |
0,136 |
0,132 |
0,128 |
0,124 |
0,121 |
-8 |
0,155 |
0,151 |
0,147 |
0,143 |
0,139 |
0,135 |
0,131 |
0,127 |
-7 |
0,162 |
0,158 |
0,164 |
0,150 |
0,146 |
0,142 |
0,138 |
0,134 |
-6 |
0,170 |
0,165 |
0,166 |
0,157 |
0,153 |
0,149 |
0,145 |
0,140 |
-5 |
0,178 |
0,173 |
0,169 |
0,165 |
0,160 |
0,156 |
0,152 |
0,148 |
-4 |
0,185 |
0,181 |
0,177 |
0,172 |
0,168 |
0,164 |
0,160 |
0,155 |
-3 |
0,194 |
0,189 |
0,185 |
0,181 |
0,176 |
0,172 |
0,167 |
0,163 |
-2 |
0,202 |
0,198 |
0,193 |
0,189 |
0,184 |
0,180 |
0,176 |
0,171 |
-1 |
0,211 |
0,207 |
0,202 |
0,197 |
0,193 |
0,189 |
0,184 |
0,180 |
0 |
0,221 |
0,216 |
0,211 |
0,207 |
0,202 |
0,197 |
0,193 |
0,188 |
1 |
0,230 |
0,225 |
0,222 |
0,216 |
0,211 |
0,206 |
0,202 |
0,197 |
2 |
0,240 |
0,235 |
0,231 |
0,226 |
0,221 |
0,216 |
0,213 |
0,207 |
3 |
0,250 |
0,245 |
0,241 |
0,236 |
0,231 |
0,226 |
0,221 |
0,217 |
4 |
0,261 |
0,256 |
0,251 |
0,246 |
0,241 |
0,237 |
0,231 |
0,227 |
5 |
0,272 |
0,267 |
0,262 |
0,257 |
0,252 |
0,247 |
0,242 |
0,237 |
6 |
0,283 |
0,278 |
0,273 |
0,268 |
0,263 |
0,258 |
0,253 |
0,248 |
7 |
0,294 |
0,289 |
0,285 |
0,280 |
0,275 |
0,270 |
0,265 |
0,260 |
8 |
0,306 |
0,301 |
0,296 |
0,292 |
0,287 |
0,282 |
0,277 |
0,272 |
9 |
0,319 |
0,314 |
0,309 |
0,308 |
0,299 |
0,294 |
0,289 |
0,284 |
10 |
0,331 |
0,326 |
0,321 |
0,317 |
0,312 |
0,306 |
0,302 |
0,297 |
11 |
0,342 |
0,339 |
0,334 |
0,329 |
0,324 |
0,319 |
0,314 |
0,309 |
12 |
0,358 |
0,353 |
0,348 |
0,343 |
0,338 |
0,333 |
0,328 |
0,323 |
13 |
0,372 |
0,367 |
0,362 |
0,357 |
0,352 |
0,347 |
0,342 |
0,337 |
14 |
0,386 |
0,381 |
0,376 |
0,371 |
0,366 |
0,361 |
0,357 |
0,351 |
15 |
0,401 |
0,396 |
0,391 |
0,386 |
0,381 |
0,377 |
0,372 |
0,367 |
16 |
0,416 |
0,412 |
0,407 |
0,402 |
0,397 |
0,392 |
0,387 |
0,382 |
17 |
0,432 |
0,427 |
0,422 |
0,417 |
0,412 |
0,408 |
0,403 |
0,398 |
18 |
0,448 |
0,443 |
0,439 |
0,434 |
0,429 |
0,424 |
0,420 |
0,415 |
19 |
0,465 |
0,460 |
0,455 |
0,450 |
0,446 |
0,441 |
0,437 |
0,432 |
20 |
0,482 |
0,477 |
0,473 |
0,468 |
0,464 |
0,459 |
0,454 |
0,450 |
21 |
0,489 |
0,495 |
0,490 |
0,486 |
0,482 |
0,477 |
0,473 |
0,468 |
22 |
0,517 |
0,512 |
0,508 |
0,504 |
0,500 |
0,495 |
0,491 |
0,486 |
23 |
0,535 |
0,531 |
0,527 |
0,525 |
0,523 |
0,518 |
0,515 |
0,510 |
24 |
0,554 |
0,550 |
0,565 |
0,542 |
0,538 |
0,534 |
0,530 |
0,526 |
25 |
0,574 |
0,570 |
0,587 |
0,562 |
0,558 |
0,555 |
0,551 |
0,547 |
26 |
0,594 |
0,590 |
0,596 |
0,583 |
0,579 |
0,575 |
0,572 |
0,568 |
27 |
0,615 |
0,611 |
0,608 |
0,604 |
0,601 |
0,597 |
0,594 |
0,590 |
28 |
0,636 |
0,632 |
0,629 |
0,626 |
0,623 |
0,619 |
0,616 |
0,613 |
29 |
0,657 |
0,654 |
0,651 |
0,648 |
0,645 |
0,642 |
0,639 |
0,636 |
30 |
0,679 |
0,677 |
0,674 |
0,671 |
0,668 |
0,665 |
0,663 |
0,660 |
31 |
0,702 |
0,700 |
0,695 |
0,695 |
0,692 |
0,690 |
0,687 |
0,685 |
32 |
0,725 |
0,723 |
0,721 |
0,719 |
0,716 |
0,714 |
0,712 |
0,710 |
33 |
0,749 |
0,747 |
0,745 |
0,743 |
0,742 |
0,740 |
0,738 |
0,736 |
34 |
0,774 |
0,772 |
0,770 |
0,769 |
0,767 |
0,766 |
0,738 |
0,736 |
35 |
0,799 |
0,797 |
0,796 |
0,795 |
0,794 |
0,792 |
0,791 |
0,790 |
36 |
0,824 |
0,823 |
0,822 |
0,821 |
0,821 |
0,820 |
0,819 |
0,818 |
37 |
0,850 |
0,850 |
0,849 |
0,849 |
0,848 |
0,848 |
0,848 |
0,847 |
38 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
39 |
0,905 |
0,906 |
0,906 |
0,907 |
0,907 |
0,908 |
0,908 |
0,909 |
40 |
0,933 |
0,934 |
0,935 |
0,936 |
0,937 |
0,938 |
0,939 |
0,940 |
41 |
0,962 |
0,963 |
0,965 |
0,966 |
0,968 |
0,969 |
0,971 |
0,971 |
42 |
0,982 |
0,994 |
0,996 |
0,998 |
1,000 |
1,002 |
1,004 |
1,006 |
43 |
1,002 |
1,025 |
1,027 |
1,030 |
1,032 |
1,035 |
1,037 |
1,040 |
44 |
1,053 |
1,056 |
1,059 |
1,062 |
1,065 |
1,069 |
1,072 |
1,075 |
45 |
1,084 |
1,088 |
1,092 |
1,095 |
1,103 |
1,108 |
1,106 |
1,110 |
46 |
1,116 |
1,120 |
1,125 |
1,129 |
1,133 |
1,138 |
1,142 |
1,146 |
47 |
1,148 |
1,153 |
1,159 |
1,164 |
1,169 |
1,174 |
1,179 |
1,184 |
48 |
1,183 |
1,189 |
1,195 |
1,200 |
1,206 |
1,212 |
1,218 |
1,223 |
49 |
1,218 |
1,225 |
1,231 |
1,234 |
1,244 |
1,251 |
1,257 |
1,264 |
50 и более |
1,253 |
1,260 |
1,268 |
1,275 |
1,282 |
1,280 |
1,297 |
1,304 |
Таблица П.6.8
Значения коэффициента при =500....51 гПа
, °С |
, гПа | |||||||
500-435 |
434-368 |
367-301 |
300-234 |
233-168 |
167-117 |
116-91 |
90-51 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
-30 и менее |
0,034 |
0,032 |
0,031 |
0,026 |
0,022 |
0,019 |
0,017 |
0,015 |
-29 |
0,037 |
0,035 |
0,033 |
0,028 |
0,024 |
0,020 |
0,018 |
0,016 |
-28 |
0,039 |
0,037 |
0,035 |
0,030 |
0,026 |
0,022 |
0,019 |
0,017 |
-27 |
0,042 |
0,039 |
0,038 |
0,032 |
0,028 |
0,023 |
0,021 |
0,019 |
-26 |
0,044 |
0,042 |
0,040 |
0,034 |
0,030 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
-25 |
0,047 |
0,045 |
0,043 |
0,036 |
0,032 |
0,027 |
0,025 |
0,022 |
-24 |
0,050 |
0,048 |
0,045 |
0,039 |
0,034 |
0,029 |
0,027 |
0,024 |
-23 |
0,053 |
0,052 |
0,048 |
0,042 |
0,037 |
0,031 |
0,029 |
0,026 |
-22 |
0,056 |
0,054 |
0,052 |
0,045 |
0,039 |
0,034 |
0,031 |
0,028 |
-21 |
0,060 |
0,057 |
0,055 |
0,048 |
0,042 |
0,036 |
0,033 |
0,030 |
-20 |
0,064 |
0,061 |
0,058 |
0,051 |
0,045 |
0,039 |
0,036 |
0,032 |
-19 |
0,067 |
0,064 |
0,062 |
0,054 |
0,048 |
0,042 |
0,038 |
0,035 |
-18 |
0,071 |
0,068 |
0,066 |
0,058 |
0,051 |
0,045 |
0,041 |
0,038 |
-17 |
0,075 |
0,072 |
0,070 |
0,062 |
0,055 |
0,048 |
0,044 |
0,041 |
-16 |
0,080 |
0,077 |
0,074 |
0,066 |
0,058 |
0,051 |
0,047 |
0,044 |
-15 |
0,084 |
0,081 |
0,078 |
0,070 |
0,062 |
0,054 |
0,051 |
0,047 |
-14 |
0,089 |
0,086 |
0,083 |
0,074 |
0,066 |
0,058 |
0,054 |
0,047 |
-13 |
0,094 |
0,092 |
0,088 |
0,078 |
0,070 |
0,062 |
0,058 |
0,054 |
-12 |
0,099 |
0,096 |
0,093 |
0,083 |
0,075 |
0,068 |
0,062 |
0,058 |
-11 |
0,105 |
0,101 |
0,098 |
0,088 |
0,080 |
0,071 |
0,066 |
0,062 |
-10 |
0,111 |
0,107 |
0,104 |
0,093 |
0,084 |
0,075 |
0,070 |
0,067 |
-9 |
0,117 |
0,113 |
0,110 |
0,099 |
0,090 |
0,080 |
0,076 |
0,071 |
-8 |
0,123 |
0,119 |
0,116 |
0,105 |
0,095 |
0,085 |
0,081 |
0,076 |
-7 |
0,130 |
0,125 |
0,122 |
0,110 |
0,100 |
0,088 |
0,086 |
0,081 |
-6 |
0,136 |
0,132 |
0,129 |
0,117 |
0,107 |
0,097 |
0,092 |
0,087 |
-5 |
0,143 |
0,139 |
0,136 |
0,124 |
0,113 |
0,103 |
0,098 |
0,093 |
-4 |
0,151 |
0,147 |
0,143 |
0,130 |
0,120 |
0,109 |
0,104 |
0,098 |
-3 |
0,159 |
0,154 |
0,151 |
0,136 |
0,127 |
0,116 |
0,110 |
0,105 |
-2 |
0,167 |
0,162 |
0,158 |
0,145 |
0,134 |
0,123 |
0,117 |
0,111 |
-1 |
0,175 |
0,170 |
0,167 |
0,153 |
0,142 |
0,130 |
0,124 |
0,119 |
0 |
0,184 |
0,179 |
0,175 |
0,161 |
0,150 |
0,138 |
0,132 |
0,125 |
1 |
0,193 |
0,188 |
0,184 |
0,170 |
0,158 |
0,146 |
0,140 |
0,134 |
2 |
0,202 |
0,197 |
0,194 |
0,179 |
0,167 |
0,154 |
0,148 |
0,142 |
3 |
0,212 |
0,207 |
0,203 |
0,189 |
0,176 |
0,163 |
0,157 |
0,151 |
4 |
0,222 |
0,217 |
0,213 |
0,198 |
0,186 |
0,173 |
0,167 |
0,160 |
5 |
0,233 |
0,228 |
0,224 |
0,209 |
0,196 |
0,183 |
0,176 |
0,170 |
6 |
0,243 |
0,238 |
0,234 |
0,219 |
0,206 |
0,193 |
0,186 |
0,180 |
7 |
0,255 |
0,250 |
0,246 |
0,230 |
0,217 |
0,204 |
0,197 |
0,190 |
8 |
0,267 |
0,262 |
0,258 |
0,242 |
0,228 |
0,215 |
0,208 |
0,201 |
9 |
0,279 |
0,274 |
0,270 |
0,254 |
0,240 |
0,226 |
0,220 |
0,213 |
10 |
0,292 |
0,287 |
0,282 |
0,266 |
0,251 |
0,239 |
0,232 |
0,225 |
11 |
0,304 |
0,299 |
0,295 |
0,279 |
0,276 |
0,262 |
0,245 |
0,238 |
12 |
0,318 |
0,313 |
0,309 |
0,293 |
0,279 |
0,265 |
0,258 |
0,251 |
13 |
0,332 |
0,327 |
0,323 |
0,307 |
0,293 |
0,279 |
0,272 |
0,265 |
14 |
0,347 |
0,342 |
0,338 |
0,321 |
0,307 |
0,293 |
0,286 |
0,279 |
15 |
0,362 |
0,357 |
0,353 |
0,337 |
0,323 |
0,308 |
0,302 |
0,295 |
16 |
0,378 |
0,373 |
0,369 |
0,352 |
0,338 |
0,324 |
0,318 |
0,311 |
17 |
0,393 |
0,389 |
0,385 |
0,368 |
0,354 |
0,340 |
0,334 |
0,327 |
18 |
0,410 |
0,406 |
0,402 |
0,386 |
0,372 |
0,358 |
0,351 |
0,344 |
19 |
0,427 |
0,423 |
0,419 |
0,403 |
0,389 |
0,376 |
0,368 |
0,362 |
20 |
0,445 |
0,441 |
0,437 |
0,421 |
0,408 |
0,394 |
0,386 |
0,381 |
21 |
0,452 |
0,459 |
0,456 |
0,440 |
0,427 |
0,414 |
0,407 |
0,400 |
22 |
0,464 |
0,478 |
0,474 |
0,459 |
0,446 |
0,433 |
0,427 |
0,421 |
23 |
0,502 |
0,498 |
0,494 |
0,480 |
0,467 |
0,454 |
0,448 |
0,442 |
24 |
0,543 |
0,518 |
0,515 |
0,500 |
0,488 |
0,476 |
0,470 |
0,464 |
25 |
0,552 |
0,539 |
0,536 |
0,522 |
0,510 |
0,498 |
0,493 |
0,487 |
26 |
0,565 |
0,561 |
0,558 |
0,545 |
0,533 |
0,522 |
0,516 |
0,510 |
27 |
0,587 |
0,583 |
0,580 |
0,568 |
0,557 |
0,546 |
0,541 |
0,535 |
28 |
0,610 |
0,606 |
0,604 |
0,592 |
0,581 |
0,571 |
0,566 |
0,561 |
29 |
0,633 |
0,630 |
0,627 |
0,616 |
0,607 |
0,597 |
0,593 |
0,588 |
30 |
0,657 |
0,654 |
0,652 |
0,642 |
0,633 |
0,624 |
0,620 |
0,615 |
31 |
0,682 |
0,680 |
0,677 |
0,668 |
0,660 |
0,652 |
0,648 |
0,644 |
32 |
0,708 |
0,705 |
0,704 |
0,695 |
0,688 |
0,681 |
0,678 |
0,674 |
33 |
0,734 |
0,732 |
0,730 |
0,723 |
0,717 |
0,711 |
0,708 |
0,705 |
34 |
0,761 |
0,760 |
0,758 |
0,752 |
0,747 |
0,742 |
0,740 |
0,737 |
35 |
0,789 |
0,788 |
0,787 |
0,782 |
0,778 |
0,774 |
0,772 |
0,770 |
36 |
0,818 |
0,817 |
0,816 |
0,813 |
0,810 |
0,807 |
0,806 |
0,805 |
37 |
0,847 |
0,846 |
0,845 |
0,844 |
0,843 |
0,842 |
0,841 |
0,840 |
38 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
39 |
0,909 |
0,909 |
0,910 |
0,912 |
0,913 |
0,914 |
0,915 |
0,916 |
40 |
0,941 |
0,942 |
0,943 |
0,946 |
0,949 |
0,952 |
0,954 |
0,955 |
41 |
0,974 |
0,975 |
0,976 |
0,982 |
0,986 |
0,991 |
0,994 |
0,996 |
42 |
1,008 |
1,010 |
1,012 |
1,020 |
1,026 |
1,033 |
1,036 |
1,039 |
43 |
1,043 |
1,047 |
1,049 |
1,057 |
1,065 |
1,074 |
1,078 |
1,082 |
44 |
1,078 |
1,081 |
1,084 |
1,096 |
1,106 |
1,117 |
1,122 |
1,127 |
45 |
1,114 |
1,118 |
1,121 |
1,136 |
1,148 |
1,161 |
1,167 |
1,174 |
46 |
1,151 |
1,155 |
1,159 |
1,177 |
1,192 |
1,207 |
1,214 |
1,222 |
47 |
1,189 |
1,195 |
1,199 |
1,219 |
1,236 |
1,253 |
1,262 |
1,270 |
48 |
1,229 |
1,235 |
1,240 |
1,263 |
1,283 |
1,304 |
1,314 |
1,324 |
49 |
1,270 |
1,277 |
1,282 |
1,309 |
1,332 |
1,355 |
1,366 |
1,377 |
50 и более |
1,316 |
1,319 |
1,325 |
1,355 |
1,381 |
1,407 |
1,420 |
1,433 |
Таблица П.6.9
Значения коэффициента при =50,5...0,011 гПа
, °С |
, гПа | |||||||
50,50- |
24,00- |
8,00- |
2,937- |
0,973- |
0,333- |
0,093- |
0,035- | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
-20 |
0,025 |
0,015 |
0,009 |
0,006 |
- |
- |
- |
- |
-18 |
0,030 |
0,020 |
0,012 |
0,008 |
- |
- |
- |
- |
-16 |
0,034 |
0,022 |
0,014 |
0,010 |
- |
- |
- |
- |
-14 |
0,040 |
0,026 |
0,017 |
0,013 |
- |
- |
- |
- |
-12 |
0,046 |
0,032 |
0,021 |
0,016 |
- |
- |
- |
- |
-10 |
0,053 |
0,036 |
0,025 |
0,019 |
- |
- |
- |
- |
-8 |
0,062 |
0,044 |
0,031 |
0,023 |
0,014 |
- |
- |
- |
-6 |
0,071 |
0,051 |
0,036 |
0,027 |
0,019 |
0,008 |
- |
- |
-4 |
0,081 |
0,060 |
0,043 |
0,033 |
0,024 |
0,016 |
- |
- |
-2 |
0,093 |
0,070 |
0,051 |
0,041 |
0,027 |
0,017 |
- |
- |
0 |
0,105 |
0,080 |
0,061 |
0,045 |
0,032 |
0,023 |
- |
- |
2 |
0,121 |
0,094 |
0,073 |
0,056 |
0,041 |
0,030 |
- |
- |
4 |
0,136 |
0,108 |
0,085 |
0,066 |
0,050 |
0,037 |
- |
- |
6 |
0,154 |
0,125 |
0,100 |
0,079 |
0,061 |
0,046 |
0,024 |
- |
8 |
0,175 |
0,144 |
0,117 |
0,095 |
0,074 |
0,058 |
0,047 |
- |
10 |
0,195 |
0,163 |
0,135 |
0,109 |
0,087 |
0,069 |
0,053 |
0,040 |
11 |
0,208 |
0,176 |
0,147 |
0,121 |
0,098 |
0,078 |
0,061 |
0,047 |
12 |
0,222 |
0,188 |
0,159 |
0,132 |
0,108 |
0,087 |
0,069 |
0,054 |
13 |
0,235 |
0,202 |
0,171 |
0,143 |
0,118 |
0,096 |
0,077 |
0,061 |
14 |
0,248 |
0,214 |
0,183 |
0,155 |
0,128 |
0,105 |
0,086 |
0,067 |
15 |
0,262 |
0,227 |
0,196 |
0,165 |
0,138 |
0,114 |
0,093 |
0,073 |
16 |
0,279 |
0,244 |
0,212 |
0,182 |
0,154 |
0,128 |
0,106 |
0,086 |
17 |
0,256 |
0,261 |
0,268 |
0,197 |
0,169 |
0,143 |
0,119 |
0,098 |
18 |
0,313 |
0,278 |
0,245 |
0,214 |
0,184 |
0,157 |
0,133 |
0,111 |
19 |
0,329 |
0,295 |
0,271 |
0,228 |
0,199 |
0,181 |
0,146 |
0,122 |
20 |
0,346 |
0,311 |
0,277 |
0,245 |
0,214 |
0,185 |
0,159 |
0,134 |
21 |
0,368 |
0,334 |
0,300 |
0,268 |
0,242 |
0,207 |
0,179 |
0,154 |
22 |
0,389 |
0,356 |
0,322 |
0,290 |
0,259 |
0,228 |
0,200 |
0,174 |
23 |
0,411 |
0,378 |
0,345 |
0,312 |
0,269 |
0,250 |
0,221 |
0,194 |
24 |
0,432 |
0,400 |
0,367 |
0,334 |
0,296 |
0,272 |
0,243 |
0,214 |
25 |
0,453 |
0,422 |
0,389 |
0,356 |
0,323 |
0,293 |
0,263 |
0,233 |
26 |
0,480 |
0,451 |
0,419 |
0,388 |
0,377 |
0,325 |
0,295 |
0,266 |
27 |
0,507 |
0,479 |
0,449 |
0,418 |
0,383 |
0,358 |
0,328 |
0,299 |
28 |
0,534 |
0,508 |
0,479 |
0,449 |
0,429 |
0,390 |
0,361 |
0,332 |
29 |
0,561 |
0,536 |
0,508 |
0,479 |
0,456 |
0,422 |
0,394 |
0,365 |
30 |
0,587 |
0,564 |
0,537 |
0,510 |
0,482 |
0,454 |
0,426 |
0,397 |
31 |
0,621 |
0,601 |
0,577 |
0,553 |
0,527 |
0,502 |
0,476 |
0,449 |
32 |
0,654 |
0,638 |
0,616 |
0,595 |
0,572 |
0,549 |
0,526 |
0,501 |
33 |
0,688 |
0,674 |
0,656 |
0,636 |
0,611 |
0,596 |
0,575 |
0,553 |
34 |
0,721 |
0,710 |
0,694 |
0,678 |
0,661 |
0,643 |
0,625 |
0,604 |
35 |
0,754 |
0,746 |
0,733 |
0,719 |
0,704 |
0,689 |
0,673 |
0,655 |
36 |
0,796 |
0,792 |
0,784 |
0,776 |
0,767 |
0,757 |
0,748 |
0,737 |
37 |
0,637 |
0,838 |
0,835 |
0,832 |
0,829 |
0,825 |
0,822 |
0,818 |
38 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
39 |
0,920 |
0,931 |
0,937 |
0,944 |
0,952 |
0,961 |
0,951 |
0,958 |
40 |
0,961 |
0,976 |
0,987 |
0,999 |
1,013 |
1,027 |
1,043 |
1,058 |
41 |
1,012 |
1,033 |
1,053 |
1,074 |
1,098 |
1,124 |
1,153 |
1,183 |
42 |
1,065 |
1,092 |
1,119 |
1,149 |
1,184 |
1,221 |
1,263 |
1,309 |
43 |
1,116 |
1,149 |
1,184 |
1,223 |
1,267 |
1,316 |
1,371 |
1,432 |
44 |
1,167 |
1,206 |
1,248 |
1,297 |
1,351 |
1,411 |
1,479 |
1,555 |
45 |
1,217 |
1,262 |
1,313 |
1,369 |
1,433 |
1,505 |
1,585 |
1,676 |
46 |
1,276 |
1,333 |
1,396 |
1,467 |
1,548 |
1,638 |
1,743 |
1,861 |
47 |
1,334 |
1,404 |
1,479 |
1,564 |
1,661 |
1,771 |
1,898 |
2,045 |
48 |
1,394 |
1,476 |
1,563 |
1,662 |
1,776 |
1,905 |
2,056 |
2,229 |
49 |
1,453 |
1,548 |
1,647 |
1,759 |
1,759 |
2,038 |
2,038 |
2,212 |
50 |
1,509 |
1,617 |
1,728 |
1,854 |
2,000 |
2,169 |
2,365 |
2,593 |
51 |
1,584 |
1,706 |
1,835 |
1,985 |
2,155 |
2,355 |
2,590 |
2,866 |
52 |
1,656 |
1,794 |
1,939 |
2,107 |
2,205 |
2,537 |
2,811 |
3,134 |
53 |
1,727 |
1,879 |
2,042 |
2,231 |
2,454 |
2,717 |
3,029 |
3,400 |
54 |
1,801 |
1,967 |
2,148 |
2,357 |
2,606 |
2,900 |
3,251 |
3,669 |
55 |
1,963 |
2,161 |
2,383 |
2,649 |
2,955 |
3,330 |
3,708 |
4,326 |
56 |
2,144 |
2,374 |
2,643 |
2,964 |
3,353 |
3,823 |
4,397 |
5,104 |
60 |
2,322 |
2,584 |
2,901 |
3,281 |
3,745 |
4,311 |
5,000 |
5,871 |
62 |
2,530 |
2,842 |
3,224 |
3,689 |
4,263 |
4,973 |
5,856 |
6,973 |
64 |
2,716 |
3,096 |
3,544 |
4,092 |
4,775 |
5,626 |
6,695 |
8,060 |
66 |
2,933 |
3,376 |
3,921 |
4,460 |
5,387 |
6,386 |
7,725 |
9,415 |
68 |
3,176 |
3,685 |
4,300 |
5,059 |
6,027 |
7,259 |
8,839 |
10,900 |
70 |
3,412 |
3,985 |
4,689 |
5,559 |
6,678 |
8,114 |
9,967 |
12,410 |
72 |
3,598 |
4,327 |
5,168 |
6,185 |
7,520 |
9,244 |
11,59 |
14,520 |
74 |
3,872 |
4,650 |
5,649 |
6,812 |
8,362 |
10,37 |
13,03 |
16,610 |
76 |
4,155 |
5,087 |
6,173 |
7,511 |
9,303 |
11,65 |
14,79 |
19,070 |
78 |
4,460 |
5,509 |
6,755 |
9,297 |
10,36 |
13,22 |
16,82 |
21,920 |
80 |
4,776 |
5,951 |
7,321 |
9,062 |
11,40 |
14,54 |
18,79 |
24,720 |
82 |
5,117 |
6,427 |
8,021 |
10,02 |
12,73 |
15,41 |
21,45 |
28,550 |
84 |
5,475 |
6,935 |
8,712 |
10,97 |
14,05 |
18,26 |
24,08 |
32,340 |
86 |
5,853 |
7,474 |
9,472 |
12,02 |
15,53 |
20,36 |
27,11 |
36,760 |
88 |
6,242 |
8,035 |
10,28 |
13,15 |
17,14 |
22,68 |
30,47 |
41,750 |
90 |
6,659 |
8,631 |
11,09 |
14,29 |
18,76 |
25,00 |
33,84 |
46,720 |
92 |
7,097 |
9,281 |
12,08 |
15,69 |
20,76 |
27,95 |
38,21 |
55,320 |
94 |
7,559 |
9,958 |
13,05 |
17,05 |
22,75 |
30,87 |
42,54 |
59,850 |
96 |
8,042 |
10,67 |
14,10 |
18,58 |
24,96 |
34,14 |
47,45 |
67,360 |
98 |
8,546 |
11,43 |
15,24 |
20,23 |
27,39 |
37,77 |
52,95 |
75,830 |
100 и более |
9,076 |
12,12 |
16,37 |
21,86 |
29,80 |
41,36 |
58,36 |
84,200 |
Таблица П.6.10
Значения коэффициента при =11·10...1,3·10 гПа
, °С |
, гПа | |||||||
11·10- |
4·10- |
12·10- |
4·10- |
12·10- |
13·10- |
13·10- |
1,3·10 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
25 и менее |
0,211 |
0,182 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
26 |
0,244 |
0,214 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
27 |
0,276 |
0,246 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
28 |
0,309 |
0,278 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
29 |
0,341 |
0,310 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
30 |
0,373 |
0,341 |
0,314 |
- |
- |
- |
- |
- |
31 |
0,428 |
0,398 |
0,373 |
- |
- |
- |
- |
- |
32 |
0,482 |
0,454 |
0,431 |
0,389 |
- |
- |
- |
- |
33 |
0,536 |
0,510 |
0,489 |
0,443 |
- |
- |
- |
- |
34 |
0,589 |
0,566 |
0,547 |
0,509 |
- |
- |
- |
- |
35 |
0,643 |
0,621 |
0,604 |
0,588 |
- |
- |
- |
- |
36 |
0,731 |
0,717 |
0,708 |
0,701 |
- |
- |
- |
- |
37 |
0,818 |
0,812 |
0,811 |
0,813 |
0,767 |
- |
- |
- |
38 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
- |
- |
- |
39 |
0,991 |
1,001 |
1,017 |
1,035 |
1,009 |
- |
- |
- |
40 |
1,076 |
1,095 |
1,118 |
1,145 |
1,162 |
- |
- |
- |
41 |
1,214 |
1,254 |
1,293 |
1,348 |
1,395 |
- |
- |
- |
42 |
1,352 |
1,414 |
1,479 |
1,551 |
1,627 |
- |
- |
- |
43 |
1,488 |
1,572 |
1,657 |
1,752 |
1,856 |
- |
- |
- |
44 |
1,623 |
1,728 |
1,834 |
1,957 |
2,084 |
- |
- |
- |
45 |
1,757 |
1,884 |
2,009 |
2,148 |
2,320 |
- |
- |
- |
46 |
1,971 |
2,141 |
2,312 |
2,505 |
2,740 |
- |
- |
- |
47 |
2,183 |
2,396 |
2,614 |
2,859 |
3,167 |
- |
- |
- |
48 |
2,396 |
2,652 |
2,916 |
3,214 |
3,596 |
- |
- |
- |
49 |
2,508 |
2,907 |
3,217 |
3,568 |
4,022 |
- |
- |
- |
50 |
2,816 |
3,157 |
3,512 |
3,915 |
4,442 |
4,100 |
- |
- |
51 |
3,139 |
3,565 |
4,013 |
4,528 |
5,205 |
5,020 |
- |
- |
52 |
3,390 |
3,965 |
4,505 |
5,131 |
5,957 |
5,940 |
- |
- |
53 |
3,639 |
4,362 |
4,994 |
5,730 |
6,704 |
6,860 |
- |
- |
54 |
3,891 |
4,762 |
5,486 |
6,332 |
7,455 |
7,800 |
- |
- |
55 |
4,397 |
5,155 |
5,968 |
6,923 |
8,192 |
8,720 |
- |
- |
56 |
4,874 |
5,786 |
6,762 |
7,945 |
9,517 |
9,640 |
- |
- |
57 |
5,343 |
6,407 |
7,543 |
8,952 |
10,82 |
10,56 |
- |
- |
58 |
5,815 |
7,032 |
8,328 |
9,963 |
12,13 |
11,48 |
- |
- |
59 |
6,276 |
7,644 |
9,098 |
10,95 |
13,42 |
12,46 |
- |
- |
60 |
6,743 |
8,262 |
9,875 |
11,95 |
14,72 |
13,52 |
21,40 |
- |
61 |
7,432 |
9,189 |
11,11 |
13,58 |
16,93 |
15,97 |
27,01 |
- |
62 |
8,125 |
10,12 |
12,35 |
15,22 |
19,14 |
18,62 |
32,62 |
- |
63 |
8,814 |
11,05 |
13,58 |
16,84 |
21,34 |
21,27 |
38,23 |
- |
64 |
9,489 |
11,96 |
14,78 |
18,44 |
23,51 |
23,92 |
43,54 |
- |
65 |
10,17 |
12,88 |
16,01 |
20,04 |
25,69 |
26,57 |
49,45 |
- |
66 |
11,15 |
14,27 |
17,88 |
22,60 |
29,27 |
29,22 |
55,06 |
- |
67 |
12,14 |
15,67 |
19,76 |
25,17 |
32,86 |
31,87 |
60,67 |
- |
68 |
13,12 |
17,07 |
21,64 |
27,72 |
36,43 |
34,52 |
66,28 |
- |
69 |
14,07 |
18,43 |
23,48 |
30,22 |
39,94 |
37,17 |
71,89 |
- |
70 |
15,05 |
19,81 |
25,33 |
32,75 |
43,47 |
39,80 |
77,50 |
163,4 |
71 |
15,44 |
21,84 |
28,17 |
36,76 |
49,31 |
46,90 |
95,28 |
213,1 |
72 |
17,81 |
23,82 |
30,96 |
40,71 |
55,04 |
54,00 |
112,9 |
262,8 |
73 |
19,19 |
25,83 |
33,77 |
44,68 |
60,81 |
61,10 |
130,5 |
312,5 |
74 |
20,56 |
27,82 |
36,56 |
48,62 |
66,55 |
68,20 |
148,2 |
362,2 |
75 |
21,90 |
29,77 |
39,29 |
52,48 |
72,17 |
75,30 |
165,9 |
411,9 |
76 |
23,83 |
32,68 |
43,50 |
58,47 |
81,21 |
82,40 |
183,6 |
461,6 |
77 |
25,75 |
35,57 |
47,69 |
64,44 |
90,20 |
89,50 |
201,3 |
511,3 |
78 |
27,66 |
38,45 |
51,85 |
70,36 |
99,14 |
96,60 |
218,9 |
561,0 |
79 |
29,56 |
41,32 |
55,99 |
76,26 |
108,0 |
103,7 |
236,6 |
610,7 |
80 |
31,41 |
44,11 |
60,04 |
82,02 |
116,7 |
110,8 |
254,3 |
660,0 |
81 |
34,06 |
48,21 |
66,07 |
102,8 |
130,6 |
128,1 |
305,9 |
835,0 |
82 |
36,68 |
52,28 |
72,07 |
123,6 |
144,5 |
145,4 |
357,5 |
1010 |
83 |
39,90 |
56,33 |
78,04 |
156,1 |
158,3 |
162,7 |
409,1 |
1185 |
84 |
41,90 |
60,36 |
83,98 |
164,8 |
172,0 |
180,0 |
460,7 |
1360 |
85 |
44,49 |
64,37 |
89,89 |
185,2 |
185,6 |
197,3 |
512,3 |
1535 |
86 |
48,05 |
70,04 |
98,48 |
186,6 |
206,3 |
214,6 |
563,6 |
1710 |
87 |
51,53 |
75,59 |
106,8 |
187,7 |
226,5 |
231,9 |
615,5 |
1885 |
88 |
55,05 |
81,20 |
115,3 |
189,1 |
246,8 |
249,2 |
667,0 |
2060 |
89 |
58,55 |
86,78 |
123,8 |
190,4 |
267,1 |
266,5 |
719,0 |
2235 |
90 |
62,04 |
92,33 |
132,2 |
191,7 |
287,3 |
283,8 |
770,0 |
2406 |
91 |
66,78 |
100,1 |
144,2 |
210,6 |
318,5 |
324,2 |
913,0 |
2974 |
92 |
71,49 |
107,8 |
156,2 |
229,3 |
349,4 |
364,6 |
1056 |
3542 |
93 |
76,18 |
115,4 |
168,1 |
247,9 |
380,3 |
405,0 |
1199 |
4110 |
94 |
80,84 |
123,1 |
179,0 |
266,5 |
410,9 |
445,0 |
1342 |
4678 |
95 |
85,47 |
130,6 |
191,7 |
284,9 |
441,4 |
485,0 |
1485 |
5246 |
96 |
91,71 |
141,1 |
208,3 |
311,6 |
485,7 |
525,0 |
1628 |
5814 |
97 |
97,92 |
151,5 |
224,8 |
338,1 |
529,8 |
565,0 |
1771 |
6382 |
98 |
104,1 |
161,8 |
241,3 |
364,5 |
573,7 |
605,0 |
1914 |
6950 |
99 |
110,2 |
172,1 |
257,6 |
390,7 |
617,3 |
645,0 |
2057 |
7518 |
100 |
116,3 |
182,3 |
273,8 |
416,8 |
660,7 |
688,0 |
2196 |
8089 |
102 |
131,1 |
208,1 |
314,4 |
483,4 |
772,8 |
866,0 |
2908 |
11443 |
104 |
147,6 |
236,4 |
360,4 |
558,9 |
902,1 |
1044 |
3620 |
14797 |
106 |
165,7 |
268,1 |
412,1 |
644,7 |
1050 |
1222 |
4332 |
18151 |
108 |
186,1 |
303,7 |
470,0 |
743,0 |
1221 |
1400 |
5044 |
21505 |
110 |
208,3 |
342,9 |
536,1 |
853,2 |
1413 |
1573 |
5754 |
24855 |
115 |
274,5 |
461,8 |
736,3 |
1196 |
2028 |
2488 |
9954 |
48150 |
120 и более |
358,2 |
614,9 |
898,8 |
1554 |
2664 |
3406 |
14150 |
71446 |
Таблица П.6.11
Значения коэффициента для южной климатической зоны СССР
Значение годовой оборачиваемости резервуара |
, гПа | |||||
Менее 67 |
67-133 |
133-266 |
266-399 |
399-532 |
Более 532 | |
Менее 12 |
1,39 |
1,54 |
2,15 |
2,75 |
3,66 |
4,41 |
13-23 |
1,37 |
1,51 |
2,06 |
2,62 |
3,28 |
3,97 |
24-27 |
1,36 |
1,48 |
1,98 |
2,49 |
3,00 |
3,66 |
28-31 |
1,35 |
1,46 |
1,90 |
2,35 |
2,61 |
3,15 |
32-35 |
1,34 |
1,44 |
1,83 |
2,21 |
2,44 |
2,83 |
36-39 |
1,33 |
1,42 |
1,75 |
2,09 |
2,33 |
2,83 |
40-43 |
1,32 |
1,40 |
1,66 |
1,91 |
2,11 |
2,55 |
44-47 |
1,31 |
1,38 |
1,60 |
1,80 |
1,99 |
2,41 |
52-55 |
1,29 |
1,34 |
1,48 |
1,62 |
1,76 |
2,13 |
56-59 |
1,28 |
1,32 |
1,44 |
1,55 |
1,69 |
2,05 |
60-63 |
1,27 |
1,30 |
1,40 |
1,51 |
1,63 |
1,97 |
68-71 |
1,24 |
1,28 |
1,35 |
1,44 |
1,53 |
1,84 |
72-75 |
1,23 |
1,26 |
1,33 |
1,40 |
1,49 |
1,80 |
76-79 |
1,22 |
1,25 |
1,31 |
1,37 |
1,45 |
1,76 |
80-105 |
1,21 |
1,24 |
1,30 |
1,35 |
1,43 |
1,73 |
106-131 |
1,20 |
1,23 |
1,28 |
1,33 |
1,41 |
1,71 |
132-200 |
1,19 |
1,22 |
1,27 |
1,31 |
1,38 |
1,68 |
Более 200 |
1,17 |
1,20 |
1,24 |
1,28 |
1,31 |
1,59 |
Таблица П.6.12
Значения коэффициента для средней климатической зоны СССР
Значение годовой оборачиваемости резервуара |
, гПа | |||||
Менее 67 |
67-133 |
133-266 |
266-399 |
399-532 |
Более 532 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Менее 12 |
1,26 |
1,40 |
1,95 |
2,50 |
3,32 |
4,01 |
13-23 |
1,25 |
1,37 |
1,87 |
2,38 |
2,98 |
3,61 |
24-27 |
1,24 |
1,35 |
1,80 |
2,26 |
2,73 |
2,33 |
28-31 |
1,23 |
1,33 |
1,70 |
2,14 |
2,37 |
2,86 |
32-35 |
1,22 |
1,31 |
1,66 |
2,01 |
2,22 |
2,68 |
36-39 |
1,21 |
1,29 |
1,59 |
1,90 |
2,12 |
2,57 |
40-43 |
1,20 |
1,27 |
1,51 |
1,74 |
1,92 |
2,32 |
44-47 |
1,19 |
1,25 |
1,45 |
1,64 |
1,81 |
2,19 |
48-51 |
1,18 |
1,23 |
1,40 |
1,56 |
1,72 |
2,08 |
52-55 |
1,17 |
1,22 |
1,35 |
1,47 |
1,60 |
1,94 |
56-59 |
1,16 |
1,20 |
1,31 |
1,41 |
1,54 |
1,86 |
60-63 |
1,15 |
1,18 |
1,27 |
1,37 |
1,48 |
1,79 |
64-67 |
1,14 |
1,17 |
1,25 |
1,34 |
1,43 |
1,73 |
68-71 |
1,13 |
1,16 |
1,23 |
1,31 |
1,39 |
1,68 |
72-75 |
1,12 |
1,15 |
1,21 |
1,27 |
1,35 |
1,64 |
76-79 |
1,11 |
1,14 |
1,19 |
1,25 |
1,32 |
1,60 |
80-105 |
1,10 |
1,13 |
1,18 |
1,23 |
1,30 |
1,57 |
106-131 |
1,09 |
1,12 |
1,16 |
1,21 |
1,28 |
1,55 |
132-200 |
1,08 |
1,11 |
1,15 |
1,19 |
1,26 |
1,53 |
Более 200 |
1,07 |
1,10 |
1,13 |
1,17 |
1,20 |
1,45 |
Таблица П.6.13
Значения коэффициента для северной климатической зоны СССР
Значение годовой оборачиваемости резервуара |
, гПа | |||||
Менее 67 |
67-133 |
133-266 |
266-399 |
399-532 |
Более 532 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Менее 12 |
1,20 |
1,31 |
1,79 |
2,27 |
3,02 |
3,65 |
13-23 |
1,19 |
1,29 |
1,73 |
2,16 |
2,71 |
3,28 |
24-27 |
1,18 |
1,27 |
1,66 |
2,05 |
2,48 |
3,03 |
28-31 |
1,17 |
1,25 |
1,59 |
1,94 |
2,15 |
2,86 |
32-35 |
1,16 |
1,23 |
1,53 |
1,83 |
2,02 |
2,44 |
36-39 |
1,15 |
1,21 |
1,47 |
1,73 |
1,93 |
2,34 |
40-43 |
1,14 |
1,19 |
1,40 |
1,62 |
1,74 |
2,11 |
44-47 |
1,13 |
1,18 |
1,34 |
1,50 |
1,64 |
1,99 |
48-51 |
1,12 |
1,17 |
1,29 |
1,42 |
1,56 |
1,89 |
52-55 |
1,11 |
1,16 |
1,25 |
1,34 |
1,45 |
1,76 |
56-59 |
1,10 |
1,15 |
1,21 |
1,28 |
1,40 |
1,69 |
60-63 |
1,09 |
1,14 |
1,19 |
1,24 |
1,34 |
1,63 |
64-67 |
1,08 |
1,13 |
1,17 |
1,22 |
1,30 |
1,57 |
68-71 |
1,07 |
1,12 |
1,15 |
1,19 |
1,26 |
1,53 |
72-75 |
1,06 |
1,11 |
1,13 |
1,15 |
1,23 |
1,49 |
76-79 |
1,05 |
1,10 |
1,12 |
1,14 |
1,20 |
1,45 |
80-105 |
1,04 |
1,09 |
1,11 |
1,12 |
1,18 |
1,43 |
106-131 |
1,03 |
1,08 |
1,09 |
1,10 |
1,16 |
1,41 |
132-200 |
1,02 |
1,06 |
1,07 |
1,08 |
1,14 |
1,39 |
Более 200 |
1,00 |
1,04 |
1,05 |
1,06 |
1,09 |
1,32 |
Таблица П.6.14
Значения коэффициента
Оснащенность резервуара техническими средствами сокращения потерь |
|
1 |
2 |
Режим эксплуатации "мерник" | |
Не оборудован понтоном или плавающей крышей, имеет открытый люк или снятый дыхательный клапан |
1,10 |
Открытых люков не имеет, оборудован непримерзающими дыхательными клапанами, обеспечивающими избыточное давление в резервуаре: |
|
19,6 гПа |
1,00 |
19,6-98 гПа в зоне: |
|
южной |
0,96 |
средней |
0,95 |
северной |
0,94 |
98-147 гПа в зоне: |
|
южной |
0,93 |
средней |
0,91 |
северной |
0,87 |
147-196 гПа в зоне: |
|
южной |
0,90 |
средней |
0,87 |
северной |
0,85 |
196-245 гПа в зоне: |
|
южной |
0,86 |
средней |
0,87 |
северной |
0,85 |
Оборудован понтоном |
0,20 |
Оборудован плавающей крышей |
0,15 |
Включен в газоуравнительную систему группы резервуаров, у которых совпадение откачки и закачки продукта составляет, %: |
|
100-90 |
0,20 |
90-80 |
0,35 |
80-70 |
0,45 |
70-50 |
0,60 |
50-30 |
0,70 |
30 |
0,85 |
Режим эксплуатации "буферный" | |
Имеет открытый люк или снятый дыхательный клапан |
0,30 |
Оборудован дыхательными клапанами с непримерзающими тарелками, открытых люков не имеет |
0,20 |
Оборудован понтоном |
0,15 |
Оборудован плавающей крышей |
0,10 |
Примечания: 1. Под режимом эксплуатации резервуара "мерник" понимается такой режим, при котором происходит изменение высоты уровня жидкости в резервуаре.
2. Под режимом эксплуатации резервуара "буферный" понимается режим, характеризующийся постоянством уровня жидкости в резервуаре, то есть совпадением объемов закачки и откачки продукта.
Таблица П.6.15
Значение давления насыщенных паров , гПа, в зависимости от эквивалентной температуры начала кипения нефтепродукта ,°С
17 |
1982 |
18 |
1915 |
19 |
1862 |
20 |
1808 |
21 |
1756 |
22 |
1702 |
23 |
1649 |
24 |
1596 |
25 |
1543 |
26 |
1490 |
27 |
1450 |
28 |
1396 |
29 |
1357 |
30 |
1310 |
31 |
1282 |
32 |
1232 |
33 |
1194 |
34 |
1150 |
35 |
1115 |
36 |
1083 |
37 |
1043 |
38 |
1011 |
39 |
980 |
40 |
944 |
41 |
915 |
42 |
882 |
43 |
855 |
44 |
830 |
45 |
799 |
46 |
775 |
47 |
747 |
48 |
725 |
49 |
698 |
50 |
673 |
51 |
652 |
52 |
629 |
53 |
609 |
54 |
588 |
55 |
569 |
56 |
548 |
57 |
529 |
58 |
512 |
59 |
493 |
60 |
476 |
61 |
459 |
62 |
444 |
63 |
428 |
64 |
413 |
65 |
398 |
66 |
386 |
67 |
371 |
68 |
358 |
69 |
346 |
70 |
332 |
71 |
320 |
72 |
308 |
73 |
298 |
74 |
287 |
75 |
278 |
76 |
269 |
77 |
258 |
78 |
245 |
79 |
239 |
80 |
231 |
81 |
222 |
82 |
215 |
83 |
206 |
84 |
198 |
85 |
191 |
86 |
183 |
87 |
177 |
88 |
167 |
89 |
164 |
90 |
158 |
91 |
152 |
92 |
146 |
93 |
141 |
94 |
136 |
95 |
117 |
96 |
125 |
97 |
121 |
98 |
116 |
99 |
112 |
100 |
106 |
101 |
103 |
102 |
99 |
103 |
95 |
104 |
91 |
105 |
88 |
106 |
85 |
107 |
81 |
108 |
78 |
109 |
76 |
110 |
72 |
111 |
69 |
112 |
66 |
113 |
64 |
114 |
61 |
115 |
59 |
116 |
56 |
117 |
54 |
118 |
52 |
119 |
50 |
120 |
48 |
122 |
44 |
124 |
40 |
126 |
37 |
128 |
34 |
130 |
32 |
132 |
29 |
134 |
26 |
136 |
25 |
138 |
23 |
140 |
21 |
142 |
19 |
144 |
17 |
146 |
16 |
148 |
15 |
150 |
13 |
152 |
12,1 |
154 |
11,0 |
156 |
10,0 |
158 |
9,3 |
160 |
8,5 |
165 |
6,6 |
170 |
5,3 |
175 |
4,2 |
180 |
3,3 |
185 |
2,6 |
190 |
1,9 |
195 |
1,6 |
200 |
1,3 |
205 |
1,0 |
210 |
0,74 |
215 |
0,58 |
220 |
0,45 |
225 |
0,34 |
230 |
0,26 |
235 |
0,20 |
240 |
0,15 |
245 |
0,12 |
250 |
0,09 |
255 |
0,06 |
260 |
0,05 |
265 |
3,7·10 |
270 |
2,7·10 |
275 |
2,0·10 |
280 |
1,5 ·10 |
285 |
1,1·10 |
290 |
8,0·10 |
295 |
6,0·10 |
300 |
4,0·10 |
305 |
3,2·10 |
310 |
2,3·10 |
315 |
1,60·10 |
320 |
1,19·10 |
325 |
8,53·10 |
330 |
6,08·10 |
335 |
4,31·10 |
340 |
3,04·10 |
345 |
2,14·10 |
350 |
1,50·10 |
355 |
1,05·10 |
360 |
7,32·10 |
365 |
5,02·10 |
370 |
3,48·10 |
375 |
2,40·10 |
380 |
1,62·10 |
385 |
1,10·10 |
390 |
7,46·10 |
395 |
5,00·10 |
400 |
3,35·10 |
405 |
2,23·10 |
410 |
1,47·10 |
415 |
9,79·10 |
420 |
6,35·10 |
425 |
4,14·10 |
430 |
2,68·10 |
435 |
1,72·10 |
440 |
1,11·10 |
445 |
7,07·10 |
450 |
5,01·10 |
455 |
2,82·10 |
460 |
1,77·10 |
465 |
1,09·10 |
470 |
6,78·10 |
475 |
4,17·10 |
480 |
2,54·10 |
485 |
1,54·10 |
490 |
1,27·10 |
495 |
5,54·10 |
500 |
3,28·10 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА
вредных выбросов от котлов ДКВР-2,5/13
(коммунальная котельная)
Исходные данные:
годовой расход топлива 400 т/год;
часовой расход топлива 800 кг/ч (220 г/с).
1. Выброс золы в атмосферу
,
где - расход топлива, т/год, г/с;
- зольность топлива на рабочую массу, %;
- доля твердых частиц, улавливаемая в золоуловителях;
,
где - доля золы топлива в уносе, %;
- содержание горючих в уносе, %;
=0,0026 (при сжигании бурых и каменных углей);
;
.
г/с.
Часовой выброс золы 8·3600·10=28,8 кг/ч;
Годовой выброс золы 28,8·5000·10=144 т/г.
2. Выброс окислов серы SO
,
где - расход топлива, т/год, г/с;
- содержание серы на рабочую массу, %, =0,3%;
- доля окислов серы, связанных летучей золой топлива, =0,1;
- доля золы топлива, улавливаемая в золоуловителях
=0.
г/с.
Часовой выброс окислов серы SO
кг/ч.
Годовой выброс окислов серы SO
т/год.
3. Выброс окислов азота NO
,
где - расход натурального топлива за рассматриваемый период времени, т/г, г/с;
- теплота сгорания топлива, МДж/кг;
- параметр, характеризующий количество NO окислов азота, образующихся на 1 ГДж тепла;
- коэффициент снижения окислов азота в результате принятых технических решений.
т/год, г/с.
МДж/кг.
кг/ГДж.
Котлы работают одновременно не с полной мощностью
.
С учетом поправки
кг/ГДж.
т/год.
Секундный выброс окислов азота
г/с.
Часовой выброс окислов азота
кг/ч.
4. Выброс в атмосферу окиси углерода СО
,
где - расход топлива т/год, г/с;
- выход окиси углерода при сжигании топлива, кг на единицу топлива ;
- потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива;
=1,0 - для твердого топлива;
- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг, = 26,4 МДж/кг;
- для работы на кузбасских углях котлов ДКВР-2,5/13; =0,5%.
.
- потери с механическим недожогом, =5,5.
г/с.
Часовой выброс окиси углерода
кг/ч.
Годовой выброс 49 т/год.
5. Объем дымовых газов .
Теоретический объем проектов сгорания =7,5 м/кг
С учетом коэффициента избытка воздуха =1,3-1,4.
нм/кг.
Температура уходящих газов =160 °C (принято).
Объем дымовых газов
м/кг.
Часовой объем газов 16,7·800 =13323 м/ч или 3,7 м/с.
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
МЕТОДИКА
определения акролеина в вентвыбросах и воздухе санитарной зоны
1. Назначение и область применения методики
Методика предназначена для определения концентрации акролеина в промышленных выбросах и в атмосферном воздухе санитарной зоны предприятий подотрасли. Диапазон измерения концентрации 0,1-1,4 мг/м.
2. Метод измерений
Для определения концентрации акролеина применяют фотоколориметрический метод, основанный на реакции азосочетания акролеина с диазотированной кислотой в кислой среде с образцом красителя желтого цвета. Предел обнаружения: в анализируемом растворе 1 мкг, в воздухе 0,1 мг/м (при отборе 10 л воздуха); погрешность определения 9,5%. Определению не мешают формальдегид, кетоны, окислы азота, ацетальдегид, бензальдегид, пропионовый, масляный, изовалериановый альдегиды не мешают до 50 мкт.
3. Средства измерения, вспомогательные устройства, реактивы, материалы
При проведении измерения должны применяться следующие средства измерения, вспомогательные устройства и реактивы:
аспиратор, модель 822, ТУ-64-1-862-77;
водяная баня;
трубки стеклянные для отбора проб (80х3 мм);
пробирки колориметрические с притирающимися пробками;
ФЭК типа ФЭК, ТУ-3-39-19-74 или КФК-2, ГОСТ 15150-69;
акролеин химически чистый, свежеперегнанный, ТУ-6-09-3972-75;
соляная кислота химически чистая, ГОСТ 3118-77;
серная кислота химически чистая, ГОСТ 4204-77;
едкий натр химически чистый, ГОСТ 4328-77;
сульфаниловая кислота химически чистая, ГОСТ 5821-78;
натрий азотистокислый химически чистый, ГОСТ 4197-66*;
_______________
* Действует ГОСТ 4197-74. - Примечание изготовителя базы данных.
силикагель крупнопористый марки МСК (фракция 0,25-0,5 мм).
4. Подготовка и проведение измерений
4.1. Приготовление необходимых растворов. Стандартный раствор акролеина готовят растворением точного количества акролеина в соляной кислоте, разбавленной в соотношении 1:300. Рабочий стандартный раствор с содержанием 10 мкг/мл готовят соответственно разбавлением исходного раствора перед употреблением.
Раствор сульфанилата натрия. 8 г безводной сульфаниловой кислоты растворяют в 150 мл 2%-ного раствора едкого натрия. Раствор сохраняется в течение двух суток.
Силикагель крупнопористый марки МСК, очищенный от примесей. Силикагель кипятят в течение 1 ч с азотной кислотой, разбавленной в соотношении 1:3, затем его промывают дистиллированной водой до нейтральной реакции промывных вод и сушат в сушильном шкафу при температуре 120-130 °С.
Соляная кислота разбавляется водой в соотношении 1:4 и 1:300.
Серная кислота разбавляется водой в соотношении 1:4.
Натрий азотистокислый 0,3%-ный водный раствор.
Натр едкий, 2%-ный водный раствор.
4.2. Отбор проб. 10 л воздуха аспирируют со скоростью 0,5-1 л/мин через трубку, содержащую 1-1,5 см силикагеля. Объем пропущенного воздуха контролируют с помощью ротаметра и секундомера. После отбора проб трубки закрывают стеклянными заглушками и транспортируют в лабораторию. Число отобранных для анализа проб должно быть не менее трех. Отобранные для анализа пробы хранят не более суток.
4.3. Проведение измерений. Силикагель из трубки ссыпают в пробирку, заливают 6,5 мл соляной кислоты (1:300) и оставляют на 10 мин, изредка встряхивая. Отбирают пипеткой по 2,5 мл пробы в две колориметрические пробирки. В одну из них приливают 1,5 мл сульфанилата натрия для проведения акролеина в недеятельный комплекс и выдерживают 5-7 мин. Этот раствор при измерении служит холостой пробой. Затем в обе пробирки приливают по 0,2 мл соляной кислоты (1:4), 0,2 мл 0,3%-ного раствора нитрата натрия, после чего во вторую пробирку приливают 1,6 мл сульфанилата натрия. Через 1-2 мин в обе пробирки добавляют по 1 мл серной кислоты, разбавленной (1:4). Оставляют обе пробирки на 1,5-2 мин.
Измеряют оптические плотности растворов в кювете с толщиной слоя 10 мм при длине волны 435 нм относительно раствора сравнения. Использование в качестве раствора сравнения части пробы, отобранной указанным способом, позволяет устранить мешающее действие других соединений, способных к образованию окрашенных продуктов с диазотированной сульфаниловой кислотой.
Предварительное добавление сульфанилата натрия позволяет связывать акролеин. Остальные альдегиды в щелочной среде не связываются, поэтому раствор сравнения имеет меньшую оптическую плотность, чем рабочий раствор.
Содержание акролеина определяют по градуировочному графику. Для построения градуировочного графика готовят серию стандартных растворов.
Шкала стандартов
Номер стандарта |
Стандартный раствор N 2, мл |
Соляная кислота (1:300), мл |
Содержание акролеина |
0 |
0 |
6,5 |
0 |
1 |
0,1 |
6,4 |
1 |
2 |
0,4 |
6,1 |
4 |
3 |
0,6 |
5,9 |
6 |
4 |
0,8 |
5,7 |
8 |
5 |
1,0 |
5,5 |
10 |
6 |
1,2 |
5,3 |
12 |
7 |
1,4 |
5,1 |
14 |
8 |
1,6 |
4,9 |
16 |
Для этого стандартный раствор наносят на 1,0-1,5 см силикагеля, помещенного в пробирки, и обрабатывают указанным объемом хлористо-водородной кислоты (1:300). Содержимое пробы встряхивают в течение 5 мин.
Для анализа из каждой пробирки отбирают по 2,5 мл раствора, добавляют по 0,2 мл соляной кислоты (1:4), по 0,2 мл 0,3%-ного раствора азотистокислого натрия и по 1,5 мл раствора сульфанилата натрия.
Через 1-2 мин добавляют по 1 мл серной кислоты (1:4). Измеряют оптическую плотность растворов и строят градуировочный график.
5. Обработка результатов измерений и оценка показателей точности измерений
Концентрацию акролеина (мг/м) вычисляют по формуле
,
где - количество вещества, найденное в анализируемом объеме пробы, мкг;
- общий объем пробы, мл;
- объем, взятый на анализ, мл;
- объем аспирированного воздуха, приведенный к нормальным условиям при температуре 0 °С и атмосферном давлении 1,33х10 Па (760 мм рт.ст.), л, рассчитывают по формуле
,
где - объем анализируемого воздуха, равный 1 л;
- давление воздуха, мм рт.ст.;
- температура воздуха в месте отбора пробы, °С.
Численное значение показателя точности при доверительной вероятности 0,95 составляет ±9,5%.
6. Требования техники безопасности
К отбору проб и проведению анализа допускаются лица, обученные для работы в химической лаборатории и имеющие допуск к самостоятельной работе.
Обязательным является ознакомление со следующими инструкциями: Общие правила по технике безопасности при работе в химической лаборатории; Правила безопасности в лаборатории; Меры безопасности при отборе проб; Правила техники безопасности на предприятиях подотрасли; Оказание помощи при несчастных случаях.
Акролеин сильно раздражает слизистые оболочки. ПДК акролеина в атмосферном воздухе населенных мест составляет 0,3 мг/м. Акролеин согласно ГОСТ 12.1.007-76 относится ко II классу опасности. Отбор проб производственных газовых выбросов должен производиться с учетом инструкций по безопасности труда, действующих на предприятиях отрасли.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Инструкция по контролю установленных величин ПДВ (ВСВ), инвентаризации источников выбросов в атмосферу и паспортизации газопылеулавливающих установок. Общая часть. - М.: ЦНИИТЭИлегпром, 1985.
2. ГОСТ 17.2.3.02-78. Охрана природы. Атмосфера. Правила установления допустимых выбросов вредных веществ промышленными предприятиями.
3. ГОСТ 17.2.3.01-77*. Охрана природы. Атмосфера. Правила контроля качества воздуха населенных пунктов.
_______________
* Действует ГОСТ 17.2.3.01-86. - Примечание изготовителя базы данных.
4. Типовая инструкция по организации системы контроля промышленных выбросов в атмосферу в отраслях промышленности. - Л.: Главная геофизическая обсерватория им. А.И.Воейкова, 1986.
5. Методические указания по регулирования выбросов при неблагоприятных метеорологических условиях.
6. Предельно допустимые концентрации (ПДК) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест (Список N 3086-84)*.
_______________
* Действуют ГН 2.1.6.1338-03 и ГН 2.1.6.1765-03. - Примечание изготовителя базы данных.
7. Ориентировочные безопасные уровни воздействия (ОБУВ) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест (Список N 2847-83).
8. Сборник методик по определению концентрации загрязняющих веществ в промышленных выбросах. - М.: Гидрометеоиздат. 1985. Часть 1.
9. Сборник отраслевых методик измерений концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. - М.: Гидрометеоиздат, 1985. Часть 2.
10. Методики определения содержания вредных веществ в выбросах в атмосферу. - М.: Союзэнерголегпромавтоматика, 1984.
11. Сборник методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. - М.: Гидрометеоиздат, 1987. - Часть 3.
12. Временная методика нормирования промышленных выбросов в атмосферу (расчет и порядок разработки нормативов предельно допустимых выбросов). - М.: Госкомиздат, 1981.
13. Санитарные нормы СН 369-74. Указания по расчету рассеивания в атмосфере вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. - М.: Стройиздат,1975.
14. Методические указания по определению параметров газовых потоков для определения и расчета выбросов из стационарных источников разного типа. - Л.: Главная геофизическая обсерватория им. А.И.Воейкова, 1983.
15. Энергетическое топливо СССР. - М.: Энергия, 1979.
16. Отраслевая методика расчета количества отходящих, уловленных и выбрасываемых в атмосферу вредных веществ по удельным величинам. - Пермь, 1984.
17. Нефти СССР: Справочник. - М.: Химия, 1972.
18. Справочник химика. - Л.: Химия, 1967. T.1.
Электронный текст документа