1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

    1.1. Натурные испытания гидромашины проводят для оценки степени соответствия достигнутых энергетических характеристик установленным в техническом задании.
    
    Рекомендуемый объем гарантий изготовителя приведен в приложении 2.
    
    1.2. Необходимость и объем натурных испытаний гидромашин определяют по согласованию между изготовителем и потребителем.
    
    1.3. Натурные испытания включают в себя, как правило, измерения значений удельной энергии, расхода, электрической или механической мощности, частоты вращения и определение коэффициента полезного действия.
    
    1.4. При проектировании гидростанции необходимо обеспечить возможность проведения натурных испытаний и реализации методов измерения, которые должны быть полностью охарактеризованы в техническом задании на создание гидромашин.
    
    1.5. При невозможности обеспечения установленных в техническом задании условий проведения натурных испытаний гидромашин приемочными испытаниями следует считать модельные испытания.
    
    

2. ПОДГОТОВКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ИСПЫТАНИЙ

    2.1. Потребитель должен определить время проведения натурных испытаний, учитывая режимы работы гидростанции и условия по напору. Натурные испытания должны быть проведены в течение шести месяцев после передачи гидромашины потребителю, если иное не предусмотрено в техническом задании.
    
    За 2 мес до начала натурных испытаний все необходимые данные (чертежи, документы, технические задания, паспорта и отчеты по условиям эксплуатации) должны быть переданы в распоряжение организации, ответственной за проведение натурных испытаний.
    
    2.2. Программа и методика проведения натурных испытаний разрабатываются организацией, ответственной за проведение натурных испытаний, и согласовываются с изготовителем и потребителем.
    
    2.3. Программа натурных испытаний, как правило, должна учитывать следующее:
    
    1) если в техническом задании установлено более чем одно значение удельной энергии, то необходимо установить, при каком значении или значениях удельной энергии будут выполняться натурные испытания;
    
    2) выбор конкретных гидромашин для проведения натурного испытания проводят по согласованию между потребителем и изготовителем;
    
    3) должно быть установлено количество точек плана эксперимента (режимов работы гидромашины) и количество опытов в точке плана. Количество режимов зависит от сущности и объема гарантий и определяется руководителем испытания по согласованию с изготовителем и потребителем.
    
    2.4. Если определение мощности, отдаваемой турбиной или потребляемой насосом, проводят с помощью генератора или электродвигателя, то этот генератор или электродвигатель и их вспомогательное оборудование должен пройти соответствующие испытания. Изготовитель гидромашин имеет право присутствовать на таких испытаниях. Заверенная копия протоколов испытаний и расчетов должна быть передана изготовителю гидромашины. Если эти результаты отсутствуют, то для предварительных расчетов характеристик гидромашины могут быть использованы гарантированные значения потерь генератора (двигателя).
    
    2.5. Руководитель испытаний совместно с представителями потребителя и изготовителя до начала испытаний подвергает осмотру гидромашину и испытательное оборудование.
    

    Осмотр должен подтвердить:
    
    комплектность механического оборудования и его соответствие техническому заданию;
    
    правильность градуировки показаний шкал открытиям лопаток направляющего аппарата и (или) лопастей рабочего колеса (в случае поворотно-лопастных гидромашин) или открытиям сопел и дефлекторов и правильность соотношения открытий. Шкалы должны обеспечивать достаточную точность отсчета и должны быть доступны для наблюдения на протяжении всех испытаний;
    
    отсутствие посторонних предметов в водоводах;
    
    отсутствие износа на особо важных деталях, особенно кавитационных повреждений рабочих колес, направляющих лопаток, сопел или прочих деталей проточной части и (или) повреждения колец лабиринтных уплотнений, которые могли бы оказать существенное влияние на КПД;
    
    правильность выполнения и размещения всех отводов давления, пьезометрических и соединяющих трубок и отсутствие в них посторонних предметов.
    
    2.6. До пуска гидромашины следует произвести точные измерения элементов проточной части, расположенных между измерительными сечениями.
    
    Должна быть определена главная реперная отметка, от которой будут отсчитывать уровни. Все промежуточные отметки (отметки контрольных точек) системы измерения удельной энергии должны быть отнивелированы и привязаны к главной реперной отметке. Все отметки должны оставаться нетронутыми до тех пор, пока не будет принят окончательный отчет об испытаниях.
    
    2.7. Все приборы, включая электрические измерительные трансформаторы, должны иметь действующий документ о поверке или должны быть проградуированы на месте перед испытанием.
    
    Если градуировка произведена в месте испытания, то ее правильность должна быть подтверждена руководителем испытания. Все необходимые данные по поправкам и градуировочные кривые применяемых приборов должны быть представлены до начала испытания.
    
    После завершения испытания должны быть повторены градуировки приборов, ранее проградуированных на месте испытания, если иное не оговорено в программе и методике испытаний.
    
    2.8. При проведении натурных испытаний ведутся протоколы испытаний, которые должны содержать:
    

    станционный и заводской номера каждой испытуемой гидромашины;
    
    заводские номера приборов, а также другую информацию, необходимую для идентификации всех приборов и мест их расположения;
    
    записи положений всех игл с соплами, лопастей рабочего колеса и (или) лопаток направляющего аппарата;
    
    записи показаний на каждом измерительном посту и моменты считывания показаний;
    
    подписи наблюдателей;
    
    место для подписи руководителя испытания.
    
    2.9. Показания всех приборов фиксируют одновременно по сигналу руководителя испытания. Частоту и количество отсчетов определяет руководитель испытания.
    
    2.10. До окончания испытания протоколы должны быть проверены и завизированы представителями потребителя и изготовителя и других участвующих в испытании организаций.
    
    После завершения натурных испытаний в течение двух дней все испытательное оборудование и гидромашины могут быть предоставлены для осмотра по требованию любой заинтересованной стороны или руководителя испытания.
    
    2.11. Как потребитель так и изготовитель имеет право потребовать дополнительные испытания, если возникают спорные вопросы по существу проводимых испытаний, даже после получения окончательных результатов. В этом случае претензии излагают письменно с указанием веских причин.
    
    

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОМАШИНЫ
В УСТАНОВИВШЕМСЯ РЕЖИМЕ

    3.1. Для определения расхода, мощности, удельной энергии воды, КПД, частоты вращения и потерь энергии могут использоваться методы, указанные в приложениях 3-6. В программе натурных испытаний должны быть установлены конкретные методы определения характеристик.
    
    3.1.1. Определение КПД включает совместные измерения расхода, удельной энергии воды, электрической или механической мощности и частоты вращения.
    
    Допускается определение КПД термодинамическим методом (см. приложение 15).
    
    При проведении натурных испытаний допускается определение КПД по результатам индексных испытаний.
    
    3.1.2. Для оценки мощности потока необходимо знать удельную энергию воды и массовый расход через контрольное сечение на СВД, при этом учитывают:
    
    1) поскольку массовый расход через контрольное сечение на СВД может отличаться от расхода через измерительное сечение, все притоки и отводы воды из системы между этими сечениями, не связанные с нормальной работой установки, во время испытания должны быть перекрыты.
    
    Поправка учитывает отборы мощности потока, необходимые для нормальной работы гидромашины.
    
    При определении знака поправки (плюс или минус) следует учесть:
    
    какое изменение (уменьшение или увеличение) мощности потока происходит между контрольными и измерительными сечениями на СВД и СНД;
    
    используются ли отборы мощности потока для обеспечения нормальной работы гидромашины;
    
    2) для оценки поправки нужно знать массовый расход отводимой или подводимой воды и соответствующие удельные энергии воды, которые могут отличаться от удельной энергии воды в гидромашине (), особенно в многоступенчатых гидромашинах.
    
    Специальные измерения расходов для определения поправки , как правило, не проводят, так как отборы воды, обеспечивающие нормальную работу гидромашины, имеют конкретное назначение (например для охлаждения подшипников), поэтому соответствующие потери мощности потока легко рассчитывают;
    
    3) для оценки КПД при применении термодинамического метода определение гидравлической мощности не требуется. Однако расход воды на вспомогательные нужды необходимо учитывать (см. приложение 15).
    
    Для измерения индекса расхода целесообразно использовать два метода (см. приложение 15).
    
    3.2. Для графического представления результатов испытаний в виде кривой план эксперимента должен содержать не менее шести точек (см. черт.1 а). Каждая точка кривой является результатом одного или нескольких опытов (см. приложение 1). Число наблюдений при измерении во время опыта зависит от примененного метода измерения, но при использовании показывающих измерительных приборов в течение опыта должно быть записано не менее пяти показаний для возможности последующей статистической обработки результатов (см. приложения 8 и 9).
    

Основные зависимости при

а - регулируемая турбина, б - нерегулируемая
турбина; в - насос

Черт.1

    
    
    Пример плана эксперимента приведен в табл.1.
    
    

Таблица 1

    
Пример плана испытаний в терминах теории планирования
эксперимента и обработки экспериментальных данных

    
    
    Длительность опыта должна быть одинакова для всех точек плана.
    
    Примечание.
    
    При определении расхода меточным методом (т.е. методом измерения времени прохождения заданного расстояния каким-либо индикатором, например красящим веществом) длительность опыта может существенно изменяться в зависимости от расхода.
    
    
    В этом случае целесообразно регулировать продолжительность интервала между наблюдениями так, чтобы каждое измерение содержало одинаковое число наблюдений, но не менее пяти.
    
    При применении метода гидроудара запись диаграммы зависимости давления от времени начинают через 15 с после последнего наблюдения
    
    3.3. Определение характеристик гидромашины проводят одним из двух способов. Способ А - в каждой точке плана эксперимента проводят один опыт, по результатам которого строят кривую эксперимента. Способ Б - в одной или нескольких точках плана эксперимента проводят несколько опытов.
    
    При применении способа А мерой качества измерений являются отклонения индивидуальных точек от кривой наилучшего приближения.
    
    При применении способа Б мерой качества являются отклонения результатов отдельных опытов от среднего арифметического значения.
    
    Если в техническом задании установлено максимальное значение КПД, то необходимые условия опытов (режимы испытаний) устанавливают после предварительных индексных испытаний.
    
    3.3.1. Способ А применяют, когда необходимо получить ряд кривых для различных режимов работы или когда условия опыта не могут поддерживаться постоянными достаточно длительное время.
    
    В программе устанавливают:
    
    диапазон режимов эксплуатации, в котором необходимо провести испытания;
    
    число и порядок проведения опытов;
    
    частоту вращения и положение регулирующих органов гидромашины;
    
    необходимость проведения дополнительных индексных испытаний.
    
    3.3.2. Способ Б применяют, когда условия опыта могут поддерживаться постоянными в течение длительного времени, достаточного для определения характеристик гидромашины в заданных режимах работы.
    
    В одной и той же точке плана эксперимента должно быть проведено не менее пяти опытов. В разных точках плана эксперимента должно быть проведено одинаковое количество опытов.
    

    В программе устанавливают:
    
    число и порядок проведения опытов;
    
    частоту вращения и положение регулирующих органов;
    
    необходимость проведения дополнительных индексных испытаний.
    
    3.4. Для турбин двойного регулирования определяют оптимальное соотношение между открытиями лопаток направляющего аппарата и углами установки лопастей рабочего колеса. Оптимальное соотношение определяют путем проведения опытов при пяти или большем числе открытий лопаток направляющего аппарата для каждого фиксированного угла установки лопастей рабочего колеса. Оптимальное соотношение определяют либо по результатам предварительных индексных испытаний, либо по результатам определения абсолютного значения КПД.
    
    3.5. Испытания насосов выполняют при комбинации значений открытий направляющего аппарата и углов установки лопастей рабочего колеса, установленной в техническом задании. Для насоса двойного регулирования оптимальное соотношение между открытиями направляющего аппарата и углами установки лопастей рабочего колеса определяют в соответствии с п.3.4. Для обеспечения необходимых условий опытов допускается применять изменение расхода путем дросселирования и (или) изменение частоты вращения.
    
    3.6. Для исключения влияния колебаний измеряемой величины на показания измерительных приборов при колебаниях значений измеряемой величины с частотой более 1 Гц применяют линейное демпфирование.
    
    Результаты опыта считают недостоверными, если в процессе выполнения опыта произошло резкое изменение значения измеряемой величины.
    
    Результаты опыта считают достоверными, если в процессе выполнения опыта изменения значений определяемых величин не превышали:
    
    для мощностей - ±1,5% среднего значения;
    
    для удельной гидравлической энергии - ±1% среднего значения;
    
    для частоты вращения - ±0,5% среднего значения.
    
    3.7. Во время опыта отношения средних значений удельной гидравлической энергии и частоты вращения к соответствующим значениям, установленным в техническом задании ( и ), должны находиться в пределах:
    
    =(0,8, ..., 1,2) ;
    
    =(0,9, ..., 1,1) .
    Отношение должно находиться в пределах (0,97, ..., 1,03).
    
    Приведение результатов опыта к заданным условиям проводят в соответствии с приложением 11.
    
    3.8. Для реактивной турбины кавитационный запас NPSE должен быть не менее значения, указанного в техническом задании. Если фактическая средняя удельная энергия и (или) частота вращения отличаются от значений, указанных в техническом задании, необходимо иметь кривую зависимости минимальной допустимой величины отношения NPSE/E как функции от . Действительное значение отношения NPSE/E не должно лежать ниже этой кривой.
    
    3.9. Для активных турбин максимальный уровень нижнего бьефа не должен превышать значения, указанного в техническом задании.
    
    3.10. Обработка и оформление результатов измерений приведены в приложении 12.
    

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОМАШИНЫ
ПРИ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССАХ

    
    4.1. Переходный процесс (например сброс нагрузки, потеря привода и т.п.) вызывает изменения давления и частоты вращения, зависящие от типа гидромашины и от характера движения регулирующих органов (например лопаток направляющего аппарата, игл и (или) затворов). В некоторых случаях (например для насосов-турбин) могут возникать значительные по амплитуде пульсации давления, прямо не связанные с изменением режима. Возможность появления дополнительных пульсаций отражают в техническом задании.
    
    По возможности испытания гидромашины проводят при оговоренных наихудших условиях, которые определяют расчетным путем для каждой гидростанции отдельно.
    
    4.1.1. У большинства турбин наибольший мгновенный заброс частоты вращения возникает после сброса максимальной нагрузки.
    
    Установившаяся разгонная частота вращения обычно не достигается, так как система защиты воздействует на регулирующие органы.
    
    Не рекомендуется проводить испытания на установившуюся разгонную частоту вращения.
    
    4.1.2. Максимальное мгновенное давление на стороне высокого давления (СВД) и минимальное мгновенное давление на стороне низкого давления (СНД) турбины возникают в процессе сброса нагрузки от номинального значения до нуля и остановки гидромашины. Минимальное мгновенное давление на СНД и максимальное мгновенное давление на СВД возникают в процессе движения регулирующего органа на открытие, начиная из закрытого положения или из положения, соответствующего холостому ходу гидромашины.
    
    У насосов минимальное и максимальное давление на СВД (черт.2) и на СНД возникают после потери привода при нормальном процессе закрытия входного затвора.
    

Изменение давления в контрольном сечении на СВД
насоса после потери привода

    
Черт.2

    
    
    4.2. Изменения давления и частоты вращения зависят от движения регулирующих органов, поэтому значения этих трех величин регистрируют одновременно.
    
    Погрешность изменения частоты вращения не должна выходить за пределы ±1,0%.
    
    Для регистрации изменений давления используют электрические преобразователи давления или индикаторы пружинного типа. Преобразователи давления должны быть нечувствительны к механическим вибрациям и должны быть установлены заподлицо со стенкой водовода. Если преобразователь не может быть установлен непосредственно в водоводе, то соединительные трубки должны быть прямыми и возможно более короткими. Трубки изготавливают из металла, применение гибких трубок не допускается. До начала измерения из соединительных трубок должен быть удален воздух.
    
    Верхний предел измеряемых частот пульсаций давления устанавливают в программе. Измерительная система (включая преобразователь и соединительные трубки) должна передавать пульсации давлений, частота которых лежит ниже этого предела без искажений, вызванных демпфированием или резонансом. Пульсации давления с более высокими частотами устраняют фильтрами.
    
    Погрешность измерения давления должна быть в пределах ±100% (где - давление, Па).
    
    4.3. Обработка и оформление результатов измерений приведены в приложении 11.
    

5. ОФОРМЛЕНИЕ И ПРЕДСТАВЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ

    Окончательный отчет о проведенных испытаниях должен включать следующие разделы:
    
    1) цель испытаний;
    
    2) описание объекта испытаний и его особенности;
    
    3) программа, методика и другие документы, согласованные с потребителем и изготовителем, регламентирующие порядок проведения испытаний;
    
    4) список исполнителей;
    
    5) описание вспомогательного оборудования и механизмов (трубопроводов, вентилей, затворов, подводов и отводов) и их состояния с приложением при необходимости чертежей;
    
    6) особенности условий эксплуатации гидромашины (например число часов работы, мощность, расход, уровни воды) со времени ввода в эксплуатацию и до начала испытаний;
    
    7) акт осмотра гидромашины;
    
    8) перечень и краткое описание всех измерительных приборов с указанием их заводских номеров и документов о поверке, градуировочных характеристик и результатов, полученных в процессе подготовки к испытаниям;
    
    9) пример обработки экспериментальных данных одного из опытов, начиная от результатов наблюдений до результатов опыта (точки кривой) (см. табл.3 приложения 3);
    
    10) результаты всех измерений в табличной форме, включая необходимые промежуточные данные; результаты расчета значений удельной энергии воды, расхода и мощности и их приведения к условиям и ; вычисление КПД турбины или насоса;
    
    11) оценка случайных и систематических погрешностей измерения каждой величины и вычисление суммарной погрешности;
    
    12) диаграммы, показывающие основные результаты;
    
    13) интерпретация результатов испытания на основе полученных зависимостей:
    
    для регулируемых турбин при заданной частоте вращения и при каждой заданной удельной энергии воды - КПД от мощности или КПД от расхода; мощности от расхода; расхода и мощности от открытия лопаток направляющего аппарата или сопел;
    
    для нерегулируемых турбин или насосов при заданной частоте вращения - КПД от удельной энергии воды; расхода от удельной энергии воды (насосы) или мощности от удельной энергии воды (нерегулируемые турбины).
    
    С целью определения комбинаторной зависимости для гидромашин с подвижными лопатками направляющего аппарата диаграммы зависимостей должны быть построены для различных углов установки лопастей (лопаток).
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное

    
ТЕРМИНЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В НАСТОЯЩЕМ СТАНДАРТЕ,
ИХ ПОЯСНЕНИЯ, ОБОЗНАЧЕНИЯ И ЕДИНИЦЫ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН

    
Таблица 2

Открытые лопатки направляющего аппарата

Черт.3

Схема отметки гидромашины (0°90°)

а - радиально-осевые турбины, насосы и насос-турбины (для многоступенчатых
машин-ступень низкого давления); б - поворотно-лопастные или пропеллерные
турбины; в - горизонтальные капсульные турбины или осевые насосы
(с регулируемыми или неподвижными лопастями рабочего колеса);
г - диагональные машины (смешанный поток, лопасти неподвижны);
д - диагональные машины (смешанный поток, лопасти регулируются)

Черт.4

______________________
    * Отметка гидромашины не обязательно соответствует точке с максимальной кавитацией.
    
    

Изменение частоты вращения турбины после
внезапного сброса нагрузки

Черт.5

Изменение давления в контрольном сечении
турбины на СВД

а - после внезапного сброса заданной нагрузки;
б - после внезапного приложения заданной нагрузки

Черт.6

   
Низконапорные машины. Определение удельной гидравлической
энергии машины

а - пропеллерная или поворотно-лопастная турбина; б - осевой насос
Пьезометры установлены в точках 1 и 2;

    
    Сжимаемостью воды можно пренебречь, потому что разность давления между точками 1 и 2 мала: .
    
    Следовательно:
    

;

;

    
    и поэтому формула будет:
    

.

    
Плотность воды при температуре окружающего воздуха можно принять как

Черт.7

Определение удельной энергии воды в средненапорных и высоконапорных
гидромашинах

         
а - агрегат с вертикальным валом: ; б - агрегат с горизонтальным
валом: .

    
    Манометры установлены в точках 1 и 2
    

    
    Разностью между температурами окружающего воздуха в точках 1 и 2' можно пренебречь, так как мало по сравнению с , поэтому
    

.

    
    Поскольку и малы по сравнению с , то можно принять, что
    

, .

    
    Следовательно:
    

,

    
где - избыточное давление в точке 1';
    

,

    
где - избыточное давление в точке 2';
    
и поэтому упрощенная формула примет вид

.

    
Черт.8

Определение удельной энергии воды в ковшовых турбинах
с вертикальным валом

    
    Когда давление в кожух не подается, принимается что контрольное сечение на СНД соответствует плоскости на отметке , а на отметке давление внутри кожуха равно атмосферному давлению.     

    
    Разностью температуры окружающего воздуха между точками 1' и 2 можно пренебречь, так как мало по сравнению с , поэтому     

    
по тем же причинам принимаем
    

.

    
    Следовательно:
    

,

    
где - избыточное давление в точке 1';     

.

    
    Поскольку и предполагая, что =0, получаем упрощенную формулу
    

.

Черт.9

    
Гидроэлектрическая установка. Определение удельной энергии воды
и напора установки через высоту

Общая формула имеет вид:

и предполагая, что ; ;
    
- плотности воды при атмосферном давлении, получаем упрощенную формулу     

    
где принимается равным плотности воздуха на отметке гидромашины     

    
    где "+" - для турбины;
    
    "-"  - для насоса
    

Черт.10

Определение избыточной удельной энергии всасывания
(отсасывания) NPSE и избыточного напора всасывания
(отсасывания), NPSH

    
    Пьезометр присоединен к точке 2
    

,

,

    
где будет положительным, если уровень 2' ниже, чем отметка гидромашины и наоборот.
    

Черт.11

Определение избыточной удельной энергии всасывания (отсасывания)
NPSE и избыточного напора всасывания (отсасывания) NPSH (0)

         
    Формула имеет вид
    

.

    
    Давление следует измерять внутри отсасывающей трубы (точка 2), в этом случае вышеприведенная формула справедлива как для турбины, так и для насоса.
    
    Если невозможно измерить давление внутри отсасывающей трубы, то можно получить по уровню нижнего бьефа (см приложение 4).
    
    Учитывая потери удельной энергии воды между сечением 2 и 2', получим следующую формулу:     

    
где "+" - для турбины; "-" - для насоса.
    

Черт.12

Схема для определения баланса мощности и расхода

         
а -  турбина; б -  насос

________________________

    * Потери на дисковое трение и протечки (объемные потери) в данной формуле рассматриваются как гидравлические потери. В формулах не учитывается сжимаемость воды.
    

Черт.13

    
    
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Рекомендуемое     

ОБЪЕМ ГАРАНТИЙ ПО ХАРАКТЕРИСТИКАМ ГИДРОМАШИН

    1. В техническом задании устанавливают значения следующих показателей:
    
    1) для регулируемой турбины - мощности или расхода, КПД, максимального мгновенного заброса частоты вращения, максимального и, при необходимости, минимального мгновенного давления, максимальной разгонной частоты вращения в установившемся режиме;
    
    2) для нерегулируемой турбины и регулируемого или нерегулируемого насоса - мощности, расхода КПД, максимального заброса частоты вращения, максимального и, при необходимости, минимального мгновенного давления, максимальной разгонной частоты вращения в установившемся режиме (реверсной разгонной частоты вращения для насоса);
    
    3) для насоса - максимальной удельной энергии (напора) и мощности при работе насоса на закрытую задвижку (мощности на рабочем колесе в воде и/или на воздухе) для заданной частоты вращения.
    
    1.1. Для регулируемых турбин для одной или нескольких заданных частот вращения могут устанавливаться гарантированные значения:
    
    мощности и расхода, которые должны быть достигнуты при одном или нескольких заданных значениях удельной энергии воды в гидромашине (см. черт.1);
    
    КПД, который может быть определен:
    
    для одного или нескольких значений удельной энергии воды в гидромашине;
    
    для одного или отдельных заданных значений мощностей или расходов или согласно кривой (см. черт.1);
    
    как средние взвешенные и средние арифметические значения КПД в диапазоне мощностей или расходов.
    
    1.2. Для нерегулируемой турбины для одной или нескольких заданных частот вращения устанавливают гарантированные значения:
    
    мощности или расхода (гарантия по расходу обычно заменяется соответствующей гарантией мощности), которые должны быть достигнуты и которые не должны быть превышены в диапазоне заданных значений удельной гидравлической энергии гидромашины (см. черт.1).
    
    Для нерегулируемой турбины требуемое значение мощности задают интервалом с нижним пределом и верхним пределом , где - взаимно согласованная величина, значение которой лежит между 0,9 и 1,0. Как правило, =0,95. Выбор значения должен быть увязан с назначенными пределами мощности, соответствующими и ;
    
    КПД для одного или более отдельных заданных значений удельной гидравлической энергии гидромашины;
    
    КПД как средних взвешенных и средних арифметических значений в заданном диапазоне значений удельной энергии гидромашины.
    
    1.3. Для одной или нескольких заданных частот вращения насоса устанавливают гарантированные значения:
    
    мощности, которая не должна быть превышена в диапазоне заданных значений удельной энергии гидромашины (см. черт.1);
    
    расхода в диапазоне заданных значений удельной энергии гидромашины, включая значения расхода, подлежащие достижению и не подлежащие превышению (см. черт.1).
    
    Для регулируемого и нерегулируемого насоса требуемое значение расхода задают интервалом с нижним пределом и верхним пределом , где - взаимно согласованная величина, значение которой лежит между 0,9 и 1,0. Как правило, =0,95. Выбор значения должен быть увязан с установленными пределами по расходу, соответствующими и . КПД для одного или более отдельных заданных значений удельной энергии воды в гидромашине или согласно кривой (см. черт.1);
    
    КПД как средних взвешенных и средних арифметических значений в заданном диапазоне удельной энергии воды в гидромашине.
    
    2. Не допускается распространять гарантии на две или несколько взаимно связанных величин. Например, в случае регулируемой турбины значения КПД следует устанавливать в зависимости либо от расхода, либо от мощности, но не от расхода и мощности одновременно.
    
    3. Установленные предельные значения максимального или минимального мгновенного давления и максимального заброса частоты вращения при сбросе нагрузки (у турбин) или потерь привода (у насоса) с наложением пульсаций давления распространяют на весь диапазон режимов эксплуатации.
    
    4. Установленное предельное значение максимальной разгонной частоты вращения в установившемся режиме (реверсной частоты вращения при разгоне в случае насоса) распространяется на условия, указанные в техническом задании.
    
    5. Для насоса должны быть установлены верхние пределы потребляемой мощности и давления при работе на закрытую задвижку для заданного значения частоты вращения.
    
    6. Потребитель должен представить изготовителю гидромашины полные и достоверные данные, характеризующие водохранилище, входные и выходные сооружения, водоводы между точками подвода и отвода, все части и оборудование, относящиеся к водоводам, а также приводящие и приводимые механизмы как электрические, так и неэлектрические, все регуляторы, клапаны, затворы и связанные с ними механизмы.
    
    7. Потребитель должен определить (установить) значения всех параметров, определяющих условия, на которые распространяются гарантии.
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОДЫ

1. Общие требования

    
    1.1. Для определения абсолютного расхода рекомендуют следующие методы:
    
    метод измерения скоростей в ряде точек сечения посредством турбинных расходомеров;
    
    метод измерения скоростей посредством трубок Пито;
    
    метод гидроудара (метод Гибсона);
    
    методы меток, основанные, например, на измерении времени прохождения меткой заданного расстояния;
    
    использование стандартных водосливов;
    
    использование специальных устройств с измерением перепадов давлений;
    
    объемные методы.
    
    Кроме того, для определения расхода можно использовать акустический метод (см. приложение 7), а также термодинамический метод измерения КПД (см. приложение 15), который позволяет вычислить расход, имея измеренные КПД, удельную энергию и мощность.
    
    1.2. Измерение расхода при натурном испытании любым методом будет достоверным лишь в установившемся потоке, т.е. если изменения мощности генератора (двигателя), удельной энергии воды и частоты вращения не превышают значений, указанных в п.3.6 настоящего стандарта.
    
    1.3. Если уравнительный резервуар расположен между измерительным сечением и гидромашиной, то колебания уровня воды должны быть задемпфированы до начала опыта. Если это трудно выполнить, то результат измерения расхода должен учитывать объем воды, который  переходит в резервуар и обратно во время измерения [при допустимых колебаниях удельной энергии воды (см. п.3.6 настоящего стандарта)].
    
    

2. Метод определения скоростей потока турбинными расходомерами

    2.1. Для указанного метода требуется некоторое количество турбинных расходомеров, располагаемых в заданных точках поперечного сечения водовода или открытого канала.
    
    Для определения расхода результаты одновременных измерений расходомерами локальных скоростей, усредненных по времени, интегрируют по измерительному сечению.
    
    Измерения могут проводиться:
    
    в водоводе;
    
    в водоприемном устройстве;
    
    в открытом подводящем или отводящем канале.
    
    Измерения расхода допускается проводить только в искусственных открытых каналах с хорошо известной формой поперечного сечения. Использование естественных каналов не допускается.
    
    2.2. Измерение скорости в каждой точке сечения должно длиться не менее двух минут. Если имеют место колебания скорости, то время измерения должно включать не менее четырех периодов колебаний скорости.
    
    2.3. Количество точек сечения должно быть достаточным для того, чтобы обеспечить удовлетворительное определение профиля скоростей по всему измерительному сечению.
    
    В водоводе круглого сечения должно быть не менее 13 точек измерения, одна из которых должна быть в центре сечения. Число точек на радиусе, исключая центральную, определяют из соотношения , где - внутренний радиус водовода в метрах. При любом имеющемся количестве расходомеров лучше увеличивать число измерительных радиусов, чем увеличивать число точек на радиусе, при этом следует избегать чрезмерного стеснения потока. Стеснение в центре может быть уменьшено консольным креплением радиальных несущих штанг к стенкам водовода. Нецелесообразно проводить измерения более чем на 8 радиусах или более чем в 8 точках на радиусе, исключая центральную точку.
    
    В прямоугольном или трапецеидальном сечении должно быть не менее 25 точек. Если распределение скоростей отличается от однородного, число точек определяют из соотношения , где - площадь измерительного сечения в квадратных метрах.
    
    2.4. Рекомендуется применять только турбинные расходомеры пропеллерного типа. Измерительные сигналы от вращения пропеллера передаются на показывающие и регистрирующие приборы для обеспечения возможности контроля мгновенного значения частоты вращения во время и после опыта.
    
    Градуировочные характеристики расходомеров не должны изменяться в процессе испытания.
    
    Пропеллеры расходомеров должны быть диаметром не менее 100 мм. В периферийной зоне могут применяться расходомеры с диаметром пропеллера 50 мм. Расстояние от выходной кромки лопастей пропеллера до входной кромки несущей штанги должно быть не менее 150 мм. Угол между вектором местной скорости и осью расходомера должен быть не более 5°. Если это условие не соблюдается, то следует применять самокомпенсирующиеся расходомеры, которые измеряют непосредственно осевую составляющую скорости.
    
    2.5. Расходомеры следует градуировать в условиях, идентичных условиям испытаний. Желательно градуировать несколько расходомеров одновременно, установленных на тех же расстояниях, какие будут иметь место во время испытаний.
    
    Во время градуировки диапазон скоростей потока должен по возможности включать весь диапазон местных скоростей, ожидаемых во время испытаний. Нормальный градуировочный диапазон скоростей охватывает скорости - от 0,4 до 6 м/с (иногда до 8 м/с). При этом верхний предел, как правило, ограничивается вибрациями. Экстраполяцию градуировочной характеристики более чем на 20% максимальной скорости следует делать только при согласовании с потребителем и изготовителем.
    
    Самокомпенсирующиеся пропеллеры следует градуировать при углах натекания потока от 0° до максимального угла, ожидаемого при испытаниях. Градуировку проводят при той же ориентации несущей штанги к потоку. Экстраполяция градуировочных характеристик не разрешается.
    
    Систематическая погрешность градуировочной характеристики с доверительной вероятностью 95% должна быть менее 0,5% при скоростях от 0,4 до 6 м/с. Градуировка расходомеров после испытаний обязательна, если есть признаки повреждений.
    
    2.6. В коротких водоводах* или в водоприемниках измерительное сечение может располагаться в коротком конфузорном участке с неравномерным и (или) неустойчивым распределением скоростей. Направление потока может не совпадать с осью расходомеров. Воздействие этих факторов может быть уменьшено применением выпрямляющих устройств или других специальных способов.
____________________
    * Водовод считается коротким, если длина его прямого участка меньше 25 диаметров.
    
    
    2.6.1. На входе в водоприемник может быть установлено временное сопло  (черт.14), что обеспечивает:
    
    прямолинейный поток;
    
    приблизительно однородное и устойчивое распределение скоростей;          
    
    увеличение средней скорости и местных скоростей потока у стенок, что повышает точность измерений при малых расходах;
                   

Установка сопла на входе в низконапорную турбину

а - измерительное сечение

Черт.14

    
    К недостаткам этого способа можно отнести:
    
    значительную стоимость и трудоемкость изготовления и установки;
    
    возможное влияние модифицированного водоприемника на характеристики гидромашины;
    
    необходимость учета толщины турбулентного пограничного слоя, которая может быть меньше, чем расстояние от стенки, до ближайшего к ней расходомера*.
______________________
    * Эта толщина должна быть определена экспериментальным или расчетным путем, расход в периферийной зоне должен быть рассчитан с учетом действительного распределения скоростей. Толщину турбулентного пограничного слоя рассчитывают по формуле

,

    
где - расстояние вдоль оси водовода от входа до измерительного сечения;
    
     - средняя скорость;
    
     - кинематическая вязкость.     
    
    2.7. Специальные требования к измерениям в открытых каналах
    
    2.7.1. Измерительные сечения (как правило, прямоугольные или трапецеидальные) должны иметь ширину и глубину не менее восьми диаметров расходомера, но не менее 0,8 м. Поле скоростей в измерительном сечении может быть улучшено установкой устройств, показанных на черт.15. Измерительное сечение должно быть удалено по меньшей мере на 10 гидравлических радиусов вниз по потоку от ближайшего от таких устройств (кроме подтопленного плотика).     
    
    

Средства для стабилизации потока в открытом канале

    
1 -  решетки; 2 -  плоты; 3 - подтопленный плот;
4 - измерительное сечение

Черт.15

    
    
    2.7.2. При измерениях в открытых каналах должно быть не менее 25 точек, которые располагают на пересечениях 5 горизонтальных и 5 вертикальных линий. Около стенок, дна и свободной поверхности точки следует располагать чаще. Как правило, их располагают таким образом, чтобы разность скоростей в двух соседних точках не превышала 20% значения большей из скоростей. Минимальное расстояние между расходомерами должно быть не менее (+30) мм, где - наружный диаметр пропеллера. Расстояние от смоченной поверхности до оси ближайшего расходомера должно быть не менее 0,75 и не более 200 мм. Ось верхнего расходомера следует располагать как минимум на один диаметр пропеллера ниже свободной поверхности воды.
    
    2.7.3. Все расходомеры жестко закрепляют на штангах, а оси пропеллеров располагают перпендикулярно плоскости измерительного сечения. Должна быть обеспечена достаточная жесткость конструкции для предотвращения деформаций конструкций, а также вибраций расходомеров.
    
    Расходомеры могут применяться в виде стационарной батареи, смонтированной на нескольких параллельных стержнях по всему измерительному сечению. В каналах с малым поперечным сечением такая конструкция может создать значительное стеснение. Можно применять один вертикальный ряд расходомеров (черт.16) или горизонтальный ряд. Эти ряды могут последовательно перемещаться в нужное положение в пределах измерительного сечения. Постоянство скорости потока в продолжение всего опыта контролируют одним неподвижно установленным расходомером или измерением индексного расхода.
    
    

Одиночный вертикальный ряд турбинных расходомеров,
установленный на подвижной лебедке

    
1 - положение 1; 2 - положение 2; 3 - измерительное сечение;
4 - штанга крепления расходомеров; 5 - направляющие зажимы;
6 - профильная штанга; 7 - тележка; 8 - уровень воды предельный

Черт.16

    
    
    2.7.4. Уровень воды определяют одним из методов, описанных в приложении 4. Колебания уровня воды не должны превышать ±1% среднего значения глубины потока, их следует контролировать в продолжение всего опыта.
    
    2.7.5. Скорости около боковых стенок и дна в каналах прямоугольного поперечного сечения рассчитывают по формуле
    

,

    
где - скорость в ближайшей к ограничивающей поверхности точке измерения;
    
     - коэффициент, рассчитываемый по формуле
    

,

    
где и - расстояния от ограничивающих поверхностей ближайших точек измерения;
    
     и - скорости, измеренные в этих точках соответственно.
    
    Около свободной поверхности профиль скоростей следует экстраполировать из условия его плавности. При вычислении расхода для трапецеидальных сечений интегрирование вначале проводят вдоль вертикальных линий, а затем - построением зависимости произведения от поперечной горизонтальной координаты (черт.17), где - средняя по вертикальной линии скорость; - глубина воды на этой же вертикали.
    

Пример последовательного графического
интегрирования при измерении расхода в канале
трапецеидального сечения

Черт.17

    
    
    2.8. Точность измерений расхода с помощью расходомеров существенно зависит от устойчивости профиля скоростей, наличия вихрей, отклонения потока от прямолинейности, турбулентности, периодических пульсаций, от качества измерения (число и распределение точек измерения и эффект стеснения) и метода вычисления расхода. Погрешность измерений должна быть оценена и указана в отчете.
    
    При хороших средствах измерения и хороших условиях течения систематическую погрешность с доверительной вероятностью 95% оценивают значениями по приложению 16.
    
    

3. Метод определения скоростей потока трубками Пито

    
    3.1. Метод применяют в водоводах с достаточно большими скоростями воды, свободной от взвешенных частиц.
    
    3.2. Коэффициент скорости трубок Пито принимают равным единице. Местную скорость рассчитывают по формуле
    

,

    
где - разность между полным давлением или давлением потока при скорости, равной нулю, и статическим давлением, измеренным трубкой Пито, расположенной в точке .
    
    Коэффициенты скорости всех нестандартных устройств устанавливают тщательной градуировкой по всему диапазону скоростей. Для вычисления расхода применяют те же методы интегрирования, что и при использовании расходомеров.
    
    

4. Метод гидроудара

    4.1. Измерение расхода методом гидроудара (иногда называют методом Гибсона) основано на законах гидродинамики, которые дают cooтношения между силой, вызываемой замедлением массы воды (движущейся между двумя сечениями), и изменением разности давлений между двумя сечениями. Практически его применяют только при непрерывном уменьшении расхода в турбине до нуля (закрытие направляющего аппарата, иглы, задвижки и т.д.).
    
    В водоводе постоянного поперечного сечения , заключающем в себе массу жидкости , изменение скорости вызывает перепад давлений между верхним по течению (индекс ) и нижним (индекс ) поперечными сечениями, отстоящими друг от друга на расстоянии . Уравнение равновесия сил в этом случае имеет вид
    

,

    
где .
    
    Из уравнения следует
    

,

    
где - время, в течение которого происходит изменение скорости воды, а -  потеря давления вследствие трения на участке между двумя сечениями.
    
    Следовательно, значение расхода через турбину до начала закрытия запорного органа рассчитывают по формуле
    

,

    
где - величина протечки через закрытый запорный орган. Протечки определяют отдельно.
    
    В процессе закрытия запорного органа непрерывно регистрируют разность давлений в двух сечениях.
    
    4.2. При применении метода гидроудара следует соблюдать следующие требования:
    
    между двумя сечениями, в которых измеряют давления, не должно быть промежуточной свободной поверхности воды;
    
    протечки через закрытый запорный орган в процессе испытания не должны превышать 5% измеряемого расхода. Протечки должны быть определены с точностью 0,2% измеряемого расхода;
    
    в пределах измерительного участка водовод должен быть прямолинейным и иметь постоянное поперечное сечение, в нем не должно быть сколько-нибудь существенных нарушений формы, а расстояние между сечениями должно быть не менее 10 м;
    
    площади поперечных сечений водовода и длина участка должны быть измерены с достаточной точностью, чтобы коэффициент трубопровода (см. п.4.7, перечисление 9) можно было бы определить с точностью 0,2%;
    
    при максимальном значении измеряемого расхода сумма динамического давления и потери давления между сечениями не должны превышать 20% среднего изменения перепада давления в процессе закрытия запорного органа;
    
    преобразователь перепада давлений должен быть размещен так, чтобы длины соединительных трубок, идущих от пьезометрических точек, были по возможности одинаковыми;
    
    результаты опыта, в котором значение величины (см. черт.18) отрицательное, следует исключать из рассмотрения;
    
    если применяют прибор Гибсона, то в каждом опыте следует измерять температуры воды и ртути с точностью ±1 °С;
    
    при подводе воды к одной турбине через несколько водоводов давления следует измерять в каждом водоводе одновременно и независимо.
    

Дифференциальная диаграмма зависимости "давление - время"

Черт.18

    
    
    4.3. В каждом сечении для измерения давления должно быть не менее 4 отверстий диаметром от 3 до 6 мм в плоскости, перпендикулярной оси водовода (в водоводах диаметром менее 4 м можно иметь только 2 отверстия). В водоводах круглого сечения точки отбора давления следует располагать на равных угловых расстояниях друг от друга. Не рекомендуется располагать точки отбора вблизи верха или низа сечения. В водоводах прямоугольного сечения точки отбора давления следует располагать на вертикальных стенках на расстоянии четверти высоты сечения от дна и от потолка. Все точки отбора выполняют и располагают согласно требованиям приложения 4. Точки отбора давления следует размещать на расстоянии 2 (где - диаметр водовода) и более от места с существенным изменением формы водовода.
    
    4.4. Через индивидуальные вентили отводы давления в каждом сечении присоединяют к общему коллектору, сообщающемуся с прибором для записи диаграммы зависимости перепада давлений от времени. Для уменьшения демпфирования вследствие трения все соединительные линии должны быть по возможности короткими, неупругими и достаточного диаметра (не менее 18 мм для жидкостных манометров или 8 мм для преобразователей давления).
    
    Все соединения и линии проверяют на отсутствие протечек и воздуха. Перед каждым опытом должен быть проведен осмотр и продувка трубок. В остальном необходимо соблюдать требования пп.4.3, 4.4 приложения 4.
    
    4.5. Для обеспечения необходимой точности записанных диаграмм изменения давления условия течения в водоводе должны быть такими, чтобы в каждом сечении разность между давлением, измеренным в любой отдельной точке, и средним давлением по измерениям во всех точках не превышала 20% динамического давления. Среднее из показаний любой пары противоположных точек не должно отличаться от среднего из любой другой пары точек этого же сечения более чем на 10% динамического давления.
    
    4.6. Рекомендуется записывать изменение во времени перепада давлений на измерительном участке, обусловленное изменением количества движения воды и трения между двумя сечениями (дифференциальный метод).
    
    В этом случае трение вне измерительного участка и колебания уровня воды в водоприемнике или уравнительном резервуаре не влияют на значение перепада давлений.
    
    Произведение длины измерительного участка на среднюю скорость должно быть не менее 50 м/с.
    
    Перед началом испытания выполняют градуировку преобразователей давления. Перед началом каждого опыта проверяют нуль измерительной системы.
    
    Расход устанавливают с помощью механизма ограничения открытия запорного органа. Колебания измеряемого расхода должны быть сведены к минимуму  удержанием запорного органа в неподвижном положении, чтобы режим стабилизировался. Затем записывают изменение давления в процессе непрерывного постепенного закрытия запорного органа. Запись следует начинать не менее чем за 20 с до начала движения запорного органа и прекращать не менее чем через 20 с после его окончания.
    
    4.7. Дифференциальный ртутный измеритель перепада давления (прибор Гибсона) дает диаграмму зависимости давления от времени (см. черт.18) в виде фотографии движения уровней ртути в -образном манометре. Значение интеграла определяют планиметрированием диаграммы. При этом необходимо, чтобы все длины, высоты, расстояния и площади были выражены в одной системе единиц.
    
    Обработку диаграммы проводят в следующей последовательности:
    
    1) проводят горизонтальную линию О-О, представляющую нулевую линию прибора и диаграммы;
    
    2) проводят горизонтальную линию А-А, представляющую среднее значение потерь давления при работе агрегата до начала движения запорного органа;
    
    3) проводят горизонтальную линию F-F, совпадающую со средним значением давления после закрытия запорного органа;
    
    4) измеряют от линии F-F высоты пиков двух соседних волн и рассчитывают их отношение по формуле     

;

    
    5) рассчитывают расстояние по формуле
    

,

    
где - отрезок с диаграммы, представляющий собой полупериод волны давления с учетом поправки на ширину щели;
    
    6) расстояние откладывают от предыдущего пересечения волны с линией F-F. Полученная точка обозначает конец диаграммы;
    
    7) ориентировочно проводят линию восстановления О-М;
    
    8) определяют площадь диаграммы над линией О-М при бесконечно узкой ширине щели прибора. Площадь диаграммы может быть разбита на несколько участков , , ..., . Из площади каждого из участков диаграммы необходимо вычесть поправку, учитывающую фактическую конечную ширину щели прибора. Значение поправки определяется как произведение эффективной ширины щели* на разность высот диаграммы на границах участка разбиения;
______________________
    * Эффективная ширина щели прибора - ширина отображения щели на фотобумаге или ином носителе диаграммы.
    
    
    9) рассчитывают расход () по формуле
    

,

    
где и - масштаб секунды и масштаб метра водяного столба на диаграмме;
    
     - отношение длины измерительного участка площади поперечного сечения водовода (коэффициент трубопровода);
    
     - расход протечек через закрытый запорный орган;
    
    10) определяют новую линию восстановления в предположении, что в данный момент времени оставшуюся потерю давления выражают формулой
    

,

    
где - оставшаяся потеря давления или расстояние от линии восстановления до линии F-F для -го участка;
    
     - потеря давления до начала закрытия, т.е. расстояние между F-F и А-А;
    
     - показатель степени в выражении для гидравлических потерь (=2 для чисел Рейнольдса более );
    
     - отношение площадей диаграммы, где - нарастающая сумма площадей сегментов;
    
     - общая площадь диаграммы;
    
     - площадь, соответствующая протечкам.
    
    Отложив справа от каждого сегмента соответственно полученные значения вниз от линии F-F и соединив эти точки получают новую линию восстановления;
    
    11) рассчитывают новое значение расхода в порядке, определенном в перечислениях 8) и 9). Если два последовательных значения расхода отличаются менее чем на 0,1%, то прекращают расчеты и принимают последнее найденное значение за полный расход в момент начала закрытия затвора. Если расхождение больше, то возвращаются к перечислению 10) и рассчитывают расход снова.
    
    4.8. Требования к измерительной системе, оснащенной малоинерционными дифференциальными преобразователями давления:
    
    1) собственная частота измерительной системы должна быть на порядок выше основной частоты колебания давления;
    
    2) постоянная времени измерительной системы должна быть менее с;
    
    3) нелинейность измерительной системы во всем диапазоне измерений не должна превышать ;
    
    4) частота опроса датчиков должна быть не менее 50 раз в секунду;
    
    5) измерительная система должна быть проградуирована на месте при давлении в системе, равном среднему статическому давлению в самом верхнем измерительном сечении при нулевом расходе;
    
    6) устройства для подавления высокочастотных пульсаций давления не должны вносить погрешность в определение площади диаграммы;
    
    7) система обработки данных не должна вносить погрешности, превышающие соответственно 0,05% средней разности давлений и более 1 мс;
    
    8) следует исключить влияние температуры на измерительную систему.
    
    4.9. При определении расхода методом раздельных диаграмм изменение давления в двух измерительных сечениях водовода регистрируют раздельно. Можно пользоваться и одним сечением, приняв за базовое свободную поверхность в водоприемнике, если отсутствует уравнительный резервуар и если длина участка водовода с ременным сечением не превышает 2% длины всего водовода. Длина участка между двумя измерительными сечениями должна быть не менее 50 м, и коэффициент трубопровода на участке водовода от уравнительного резервуара до нижнего измерительного сечения должен быть в четыре и более раз больше, чем на участке от уравнительного резервуара до верхнего измерительного сечения.
    
    Оборудование, применяемое в данном случае, схематически показано на черт.19.
    
    

Схема измерения расхода методом "гидроудара" с помощью
раздельных диаграмм

1 - уравнительный резервуар; 2 - устройство для измерения изменения
уровня воды; 3 - устройство для измерения уровня воды;  4 - устройство
для измерения давления (верхнее измерительное устройство);
5 - устройство для измерения времени (нижнее измерительное устройство);
6 - устройство синхронизации; 7 - устройство для градуировки давления;
8 - устройство для измерения давления; 9 - турбина; 10 - водовод

Черт.19

    
    
    Данные каждого опыта должны включать в себя:
    
    градуировочные характеристики прибора для измерения давления, записанные перед началом и после окончания опыта;
    
    диаграммы зависимости "давление-время" перед началом закрытия, в процессе закрытия и после закрытия запорного органа (по меньшей мере четыре волны давления должны быть занесены после закрытия запорного органа);
    
    диаграмму измерения уровня воды в уравнительном резервуаре или отметку установившегося уровня после закрытия запорного органа (если используют одно измерительное сечение).
    
    На каждом режиме работы гидромашины должно быть выполнено не менее пяти опытов с записью диаграмм.
    
    При планиметрическом методе расчета расхода следует пользоваться формулой
    

,

    
где индексы и относятся соответственно к диаграммам в верхнем и нижнем сечениях.
    
    Значения полных площадей и на диаграммах "давление-время" в обоих измерительных сечениях получают планиметрированием после определения линии восстановления с учетом потерь давления способом, аналогичным описанному в п.4.7, и изменения уровня воды в уравнительном резервуаре, если он имеется.
    
    При использовании численных методов интегрирования на ЭВМ определяют линию восстановления, полную площадь и, следовательно, расход. Диаграммы разделяют примерно на тридцать участков через равные отрезки времени, одинаковые для верхнего и нижнего сечений. Вычисления ведут методом последовательных приближений до тех пор, пока разность между соседними приближениями расхода не станет менее 0,1%.
    
    При соблюдении требований к проведению измерений полная погрешность с доверительной вероятностью 95% будет находиться в пределах от ±1,5 до ±2,0% при использовании дифференциального метода с обработкой результатов на ЭВМ и от ±1,8 до ±2,3% - во всех остальных случаях.
    
    

5. Меточный метод

    5.1. Для измерения расхода в закрытых водоводах рекомендуют концентрационный и меточный методы.
    
    5.2. Концентрационный метод заключается в непрерывной подаче в главный водовод известного расхода растворимого в воде вещества и в измерении концентрации этого вещества, получающейся на некотором расстоянии от места подачи. При этом геометрические характеристики водовода и расстояние должны обеспечивать равномерное перемешивание. Следует учитывать, что дополнительное перемешивание растворимого вещества может быть получено включением гидромашины в мерную длину или установлением перемешивателей (турбулизаторов). Естественная концентрация растворимого вещества в природной воде должна быть постоянной и не превышать 15% концентрации поданного растворимого вещества в месте отбора пробы для измерения.
    
    Расход () рассчитывают по формуле
    

,

    
где - расход раствора растворимого вещества, подаваемого в поток;
    
     - начальная естественная концентрация растворимого вещества в природной воде;
    
     - концентрация растворимого вещества в подаваемом растворе;
    
     - концентрация вещества в месте отбора пробы.
    
    При соблюдении требований к измерительной аппаратуре и условиям течения оцениваемая систематическая погрешность с доверительной вероятностью 95% должна быть в пределах от ±1 до ±2%.
    
    5.3. Меточный метод (ранее называвшийся методом соляного облака Аллена) основан на измерении времени прохождения метки между двумя поперечными сечениями, расположенными на известном расстоянии друг от друга.
    
    Введение растворенного вещества следует проводить на достаточном удалении от измерительных сечений (т.е. точек начала и конца отсчета времени).
    
    Расход рассчитывают по формуле
    

,

    
где - объем водовода между сечениями;
    
     - среднее время прохождения растворенного вещества между сечениями.
    
    Достоинство метода заключается в том, что нет необходимости знать концентрацию растворенного вещества.
    
    При соблюдении требований к измерительным приборам и условиям потока оцениваемая систематическая погрешность с доверительной вероятностью 95% должна быть в пределах от ±1 до ±1,5%.
    
    

6. Метод стандартных водосливов

    6.1. Для определения расхода применяют только прямоугольные водосливы без бокового сжатия, с острой кромкой по всей длине и со свободным переливом.
    
    Водосливная стенка устанавливается перпендикулярно боковым стенкам и дну канала и должна быть достаточно жесткой. Поверхность стенки должна быть гладкой, без выступов. Целесообразно изготавливать стенку из металла, стойкого против коррозии.
    
    Поверхность кромки водосливной стенки должна быть горизонтальной, плоской и гладкой. Пересечение кромки водослива с поверхностью, обращенной к подводящему каналу, должно образовывать прямое и острое ребро (см. черт.20), свободное от заусенцев и царапин.
    
    

Схема прямоугольного водослива с острой кромкой

- высота водослива; - напор над водосливом;
; 1 мм2 мм

Черт.20

    
    
    На водосливе следует обеспечивать полную аэрацию плоской струи воды над водосливом. Вентиляция должна быть достаточной для того, чтобы давление воздуха под струей воды было близко к атмосферному. Площадь поперечного сечения вентиляционных отверстий должна быть не менее 0,5% произведения длины кромки водослива на высоту водосливной стенки над уровнем воды со стороны отвода (черт.20).
    
    Во время испытания следует контролировать состояние кромки и форму переливающегося слоя, чтобы избежать прилипания слоя возмущенного или турбулентного течения.
    
    6.2. Водослив, как правило, устанавливают в отводящем канале гидромашины, при этом необходимо обеспечить плавный (свободный от водоворотов, поверхностных возмущений или значительного количества воздушных пузырей) подвод воды к водосливу.
    
    Для обеспечения равномерного распределения скоростей по всему сечению устанавливают успокоительные экраны или решетки. Возмущения поверхности, подводные завихрения или любого рода асимметрию потока устраняют установлением соответствующих экранов.
    
    Подводящий канал водослива должен быть прямым с постоянным поперечным сечением, с гладкими стенками и длиной не менее чем в 10 раз превышающей длину кромки водослива . Применяемые успокоительные экраны или решетки устанавливают выше водослива на удалении, превышающем длину подводящего канала. На этой длине уклон дна должен быть менее 0,005.
    
    Боковые стенки канала над уровнем водосливной кромки должны продолжаться на расстояние не менее 0,3 по течению за плоскость стенки водослива.
    
    До начала испытаний целесообразно проверить распределение скоростей в подводящем канале. Некоторые наиболее часто встречающиеся распределения скоростей показаны на черт.21.
    

Примеры полей скоростей в подводящем канале

а, б - поля скоростей нормального распределения;
в, г - поля скоростей с отклонением от нормального распределения,
приводящим к предельным погрешностям определения расхода

Черт.21

    
    
    6.3. Напор на водосливе измеряют в подводящем канале водослива на расстоянии от кромки, превышающем максимальный напор в 3-4 раза (черт.20). Число точек измерения напора, равномерно распределенных поперек канала водослива, выбирают из табл.3.
    
    

Таблица 3

    
    
    Результаты измерения напора в каждой точке не должны отличаться друг от друга более чем на 0,5%. Для вычисления расхода берут среднее арифметическое значение напора по результатам измерений во всех точках. Измерение напора выполняют в соответствии с приложением 4. Устройства для измерения напора помещают в расположенные рядом с подводящим каналом успокоительные колодцы, которые сообщаются с каналом через соединительные отверстия, выполненные с соблюдением требований приложения 4 (пп.5.3 и 6.3). Температура воды в успокоительном колодце не должна отличаться более чем на 2 °С от температуры воды в подводящем канале. Если использование успокоительных колодцев невозможно, игольчатые щупы опускают прямо в канал. В каждой точке нужно делать по несколько наблюдений через равные промежутки времени.
    
    До начала и после окончания испытаний следует проверять нулевую отметку водослива. Установку нуля выполняют с помощью нивелира и рейки либо с помощью линейки и спиртового уровня, когда канал осушен (черт.22), либо с помощью специального устройства, закрепленного непосредственно на кромке водослива, когда уровень воды немного ниже кромки (черт.23).
    
    Проверку нуля по уровню воды при нулевом расходе не следует применять.
    
    

Определение положения кромки водослива (установка "нуля"
в осушенном канале)

1 - точный уровень; 2 - штатив и уравнительный винт;
3 -  отсчет, подлежащий корректировке на значение

Черт.22

Определение положения кромки водослива (установка "нуля")
при спокойной поверхности воды

Узел прибора при определении положения кромки водослива
"установки уровня гребня водослива"

1- точный уровень (нивелир); 2 - микрометрический винт;
3 - верньер с нониусом 0,05 мм; 4 - воображаемый уровень;
5 - запорное устройство

Черт.23

    
    
    6.4. Расход () рассчитывают по усредненной формуле

    
при следующих ограничениях размеров: 0,40 м; 0,30 м; 0,06 м 0,80 м; 0,151. При этом предельное значение может принимать только один параметр. Между машиной и водосливом не должно быть притока или отбора воды.
    
    Различия в распределении скоростей в подводящем канале, затупление кромки, чрезмерная шероховатость стенки водослива со стороны подвода или недостаточный подвод воздуха под переливающийся слой могут серьезно повлиять на точность измерения напора и расхода.
    
    Погрешность определения расхода за пределами указанных выше ограничений размеров водослива может значительно возрасти.
    
    При соблюдении требований к измерительным средствам и условиям течения систематическую погрешность с доверительной вероятностью 95% можно оценить значением в пределах от ±1,7 до ±3%.
    
    

7. Специальные сужающие устройства с измерением перепада давлений

    7.1. Измерение расхода с помощью сужающих устройств с дифференциальными манометрами заключается в установке в водовод устройства (диафрагмы, сопла или трубы Вентури), образующего сжатое сечение, и измерении возникающей разности давлений. Границы применяемости метода указаны в табл.4.
    
    

Таблица 4

    
Предельные значения диаметров водовода и чисел Рейнольдса

    
    Примечание. Для диафрагм и сопел Вентури действительное минимальное значение числа Рейнольдса зависит от диаметра и (или) от отношения диаметров
    

,

    
где - скорость потока перед сужающим устройством, м/с;
    
     - диаметр водовода перед сужающим устройством, м;
    
     - кинематическая вязкость жидкости, м·с.
    
    При соблюдении всех требований к средствам измерений и условиям течения систематическая погрешность с доверительной вероятностью 95% будет примерно следующей:
    
    для диафрагм и труб Вентури с литым необработанным конфузором - от ±1,0 до 1,5%;
    
    для остальных устройств -  от ±1,5 до ±2,0%.
    
    

8. Объемный метод

    8.1. Объемный метод измерения состоит в определении изменения объема воды, запасенного в водоемах верхнего или нижнего бьефов, по изменению уровня воды. Необходимо предусмотреть меры по изоляции водоема, чтобы исключить приток или отвод воды за время измерения.
    
    Для таких объемных измерений нет ограничений по значениям расхода при условии, что во время опыта изменение удельной энергии воды составляет менее 1% (если нет иного соглашения) и отвечает требованиям, подлежащим выполнению. Измерения других величин, требуемых для определения КПД, должны охватывать весь период, в течение которого измеряется изменение уровня. Любые изменения мощности и удельной энергии воды за время измерения следует учитывать.
    
    8.2. Наиболее приспособленными для объемных измерений являются искусственные водоемы, представляющие собой бетонные бассейны. Форма бассейна и уклон стенок должны быть установлены на стадии проектирования.
    
    Естественные бассейны, как правило, не пригодны для объемных измерений.
    
    Объем водоема может быть определен геометрическим измерением или фотограмметрией.
    
    На постах измерения предусматривают измерители уровня, а их отметки привязывают к главной реперной отметке.
    
    8.3. Одновременно с измерениями уровня воды в водоеме определяют удельную энергию воды (приложение 4), мощность (приложение 5) и частоту вращения (приложение 6). Последняя важна при работе в насосном режиме.
    
    8.4. Средний уровень воды рассчитывают по данным одновременных измерений в различных точках. Количество измерений за время продолжительности опыта должно обеспечивать построение четко определенной графической зависимости изменения уровня от времени.
    
    Средний за время испытаний расход получают из объема воды между отметками в начале и в конце испытания, даваемого градуировочной таблицей и соответствующего времени измерения.
    
    Постоянство расхода следует контролировать индексным методом.
    
    8.5. Приближенные значения погрешности определения объема:
    
    бетонные водоемы с вертикальными стенками - от ±0,5 до ±0,8%;
    
    бетонные водоемы с наклонными берегами - от ±0,7 до ±1,0%.
    
    При оценке погрешности определения расхода следует учитывать:
    
    погрешность измерения времени наполнения или опорожнения;
    
    погрешность определения уровня воды.
    
    При соблюдении требуемых условий оцениваемая систематическая погрешность с доверительной вероятностью 95% может быть в пределах от ±1,0 до ±2,0%.
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОЙ ЭНЕРГИИ ВОДЫ В ГИДРОМАШИНЕ

1. Общие положения

    Удельную энергию воды в гидромашине рассчитывают по формуле, приведенной в приложении 1.
    
    Избыточную удельную энергию всасывания рассчитывают по формуле, приведенной в приложении 1.
    
    Для определения удельной энергии воды в гидромашине необходимо вычислить абсолютное статическое давление и среднюю скорость воды в контрольных сечениях, а также отметки контрольных сечений.
    
    

2. Определение удельной энергии воды

    2.1. Требования к измерительным сечениям
    
    Если измерительное сечение на СВД турбины не может быть расположено ниже сороудерживающих решеток, то вычисление потерь удельной энергии воды должно быть согласовано до испытаний.
    
    Когда отверстия для отбора давлений не предусмотрены и не могут быть дополнительно установлены для испытаний, измерительные сечения располагают в местах, где есть доступ к потоку. Часто это приводит к использованию сечений, где есть свободная поверхность. Если невозможно измерить давление внутри отсасывающей трубы, то измеряют отметку нижнего бьефа непосредственно под выходным сечением отсасывающей трубы или как можно ближе к нему (черт.24).
         

Определение удельной энергии воды низконапорной
гидромашины с использованием уровней воды

    
    Общая формула имеет вид
    

.

    
    Сечения и   -  измерительные.
    

    
    Для приведения схемы потери между 1 и  добавляются для турбины и вычитаются для насоса, а потери между 2 и вычитаются для турбин и добавляются для насоса.
    
    Из-за малой разности давлений между и сжимаемостью воды пренебрегают, следовательно, .
    
    Упрощенная формула (см. черт.7) примет вид
    

.
    
Плотность воды при атмосферном давлении принимают как

Черт.24

    
    2.1.1. Когда измерительные сечения не совпадают с контрольными сечениями, учитывают потери удельной энергии воды между измерительными и контрольными сечениями с учетом направления и распределения скоростей, относительного расположения двух сечений и действительного восстановления кинетической энергии между ними. Оценка потерь удельной энергии воды основана на теоретических знаниях и практическом опыте.
    
    

3. Отметки

    
    3.1. На каждой ГЭС должна быть предусмотрена главная реперная отметка.
    
    Отметки расположения всех измерительных приборов должны быть определены относительно главной реперной отметки до начала испытаний.
    
    Разность между главной реперной отметкой и отметкой прибора (см. черт.25) рассчитывают по формуле
    

.

    
    Примеры главных отметок и высот приведены на черт.26.
    

Определение отметки прибора

    
; ; ;
- отметка прибора; - промежуточная реперная отметка;
- главная реперная отметка (высота) контрольной точки

Черт.25

Расположение отметок и обозначение высот

    
- отметка гидромашины; - главная реперная отметка;
- промежуточная реперная отметка; - отметка прибора;
- геодезический напор;                 - высота всасывания (отсасывания);

;   - уровень воды

Черт.26

    
    
    Чтобы измерить разности отметок (высоты), требуются уровнемерные приборы подлежащей точности; для измерения малых высот могут также использоваться рулетки.
    
    3.2. Плотность воды следует рассчитывать как среднюю из плотностей в двух контрольных сечениях.
    
    Поскольку разность температур воды на входе и выходе машины мала для вычисления плотностей, определяющих , можно пользоваться значением температуры в контрольном сечении на СНД.
    
    3.3. Кинетическую энергию в каком-либо сечении определяют по средней скорости воды в этом сечении. Среднюю скорость определяют как отношение объемного расхода к площади сечения. Значение площади сечения определяют измерением или вычисляют по чертежам.
    
    Удельную кинетическую энергию воды в контрольном сечении рассчитывают по формуле
    

.

    
    Измерительное сечение на СНД следует располагать как можно ближе к выходу из отсасывающей трубы (черт.24). Уровень воды следует измерять в плоскости этого сечения. Колебания уровня воды в зоне измерения можно демпфировать применением измерительных или успокоительных колодцев.
    
    Для определения площади сечения следует мысленно продолжить линию стенки отсасывающей трубы.
    
    3.4. Практические формулы для расчета удельной энергии воды
    
    Формула, приведенная в приложении 1, является аппроксимацией точного значения удельной энергии воды гидромашины. Относительная ошибка вследствие аппроксимации -  менее 0,01%.
    
    Влияние изменения с высотой пренебрежимо мало и можно брать его равным значению на отметке машины (черт.4).
    
    В некоторых случаях сжимаемостью воды или разностью атмосферного давления между сечениями 1 и 2 можно пренебречь.
    
    На черт.27 изображена низконапорная установка, в которой для измерения удельной энергии воды используют дифференциальные манометры.
    

Схема установки для определения гидравлической энергии
машины с помощью дифференциального манометра

         
    Общая формула имеет вид
    

.

    
    Из измерений разности давлений получаем:
    

.

    
    При применении к низконапорным машинам (400000 Па) сжимаемостью воды пренебрегаем и получаем .
    
    Поэтому упрощенная формула имеет вид:
    

Черт.27
    

    На черт.28 изображена низконапорная установка, в которой давление в обоих сечениях измеряют водяными пьезометрами.
    

Определение удельной энергии воды в низконапорных гидромашинах

     
а - пропеллерная или поворотно-лопастная турбина; б - осевой насос.

    
    
    Водяные пьезометры применяются в точках 1 и 2.
    
    Общая формула имеет вид
    

.

    
    Сжимаемостью воды пренебрегают, поскольку разность давлений между точками 2 и 1 мала. Поэтому , следовательно:
    

;

;

и поэтому упрощенная формула будет иметь вид
    

.

    
    Плотность воды при температуре окружающего воздуха может быть принята равной
    

Черт.28

    
    
    В этом случае сжимаемостью воды пренебрегают, поскольку разность давлений меньше 0,4 МПа. Значение плотности воздуха определяют в соответствии с приложением 13.
    
    На черт.29 приведена схема для средненапорных и высоконапорных реактивных турбин. Давления в этом случае отдельно измеряют в каждом контрольном сечении, причем разность отметок измерительных приборов составляет малую долю от и, следовательно, влиянием атмосферного давления можно пренебречь.
    
    

Определение удельной энергии воды в средненапорных
и высоконапорных гидромашинах

    
    а) агрегат с вертикальным валом ;
    
    б) агрегат с горизонтальным валом .
    
    Манометры применяются в точках 1 и 2.
    
    Общая формула имеет вид
    

.

    
    Разностью атмосферных давлений между точками и можно пренебречь, так как мало по сравнению с , поэтому . Поскольку и малы по сравнению с , то можно принять, что
    

и следовательно:

    
,

где - избыточное давление в точке ;
    

,

    
где - избыточное давление в точке и поэтому упрощенная формула имеет вид:
    

.

    
Черт.29

    
    На черт.30 и черт.31 приведены схемы для ковшовых турбин.
    
    Обычно принимают равной нулю, отметкой контрольного сечения на СНД служит средняя отметка всех точек касания осей струй с окружностью активности, а давление внутри кожуха принимают равным атмосферному давлению при условии, что в кожухе нет противодавления.
    
    На черт.24 изображена схема низконапорной гидромашины, где для вычисления удельной энергии воды используют измерения уровней воды. Измерение уровня следует выполнять не менее чем в двух точках.
    
    

Определение удельной энергии воды в вертикальных ковшовых турбинах

         
    Когда давление в кожух не подается, принимается, что контрольное сечение СНД соответствует плоскости на отметке , а давление внутри кожуха равно атмосферному.
    
    Общая формула имеет вид
    

.

    
    Разностью между атмосферным давлением в точках и 2 можно пренебречь, так как мало по сравнению с , поэтому ; по этой причине принимают , следовательно:
    
    , где - избыточное давление в точке
         
    

    
    Поскольку и принимая =0, получаем упрощенную формулу
    

Черт.30

Определение удельной энергии воды в горизонтальной
ковшовой турбине

         
    Давление внутри кожуха обычно принимается равным атмосферному давлению.
    
    Общая формула имеет вид
    

.

    
    Разностью между атмосферным давлением в точках и 2 можно пренебречь, так как мало по сравнению с , то .
    
    По этой же причине .
    
    Следовательно:
    

,

    
где - избыточное давление в точке ;
    

;

    
принимая =0, получаем упрощенную формулу
    

.

    
    Примечание. В случае многосопловой турбины контрольная отметка гидромашины выбирается как среднее значение отметок и , указанных на чертеже.
    

Черт.31

    
    
4. Определение избыточной удельной энергии всасывания

    Избыточную удельную энергию всасывания рассчитывают по формуле приложения 1 с учетом требований пп.2.1.1 и 2.4 настоящего приложения.
    
    

5. Измерение давления

    5.1. Выбор расположения измерительного сечения должен обеспечивать наименьшие возмущения потока.
    
    Измерительное сечение предпочтительно располагать на прямом участке водовода (который может быть слегка конфузорным или диффузорным), расположенном на 3 диаметра вверх и на 2 диаметра вниз по потоку от сечения.
    
    5.2. Плоскость измерительного сечения должна быть нормальной к среднему направлению потока. Его площадь, необходимая для вычисления средней скорости воды, должна легко измеряться.
    
    В измерительном сечении любой формы следует иметь не менее двух пар противоположно расположенных отверстий для отбора давления. В случае круглого поперечного сечения должны быть оборудованы четыре точки отбора давления на двух перпендикулярных друг другу диаметрах. Отверстия для отбора давления не следует располагать в самой верхней точке сечения или вблизи нее во избежание попадания воздуха и в самой нижней точке или вблизи нее во избежание засорения. В случае некруглого, чаще всего прямоугольного сечения, отверстия не должны располагаться около углов.
    
    Давления в отдельных точках измерительного сечения, выраженные в единицах удельной энергии воды, не должны отличаться друг от друга более чем на 0,5% удельной энергии воды гидромашины или на 20% удельной кинетической энергии потока, рассчитанной по средней скорости в сечении.
    
    5.3. Отверстия для отбора давления должны быть выполнены во вкладышах из коррозионностойкого материала. Типовые конструкции приведены на черт.32.
    

Примеры отверстий для отбора давления

а - отверстие  (....)*   отбора давления;  б - отверстие и вкладыш для
отбора давления; в - вкладыш для бетонного водовода
=3, ..., 6 мм; 2;

Черт.32

________________
    * Нечитаемый текст. Брак оигинала. - Примечание .
    
    
    Цилиндрическое отверстие для отбора давления должно иметь диаметр от 3 до 6 мм и длину не менее двух диаметров. Ось отверстия должна быть перпендикулярна к стенке водовода. Отверстия не должны иметь заусенцев или неправильностей, которые могут вызвать местные возмущения. Кромки отверстий предпочтительно скруглять радиусом , плавно сопрягающимся со стенкой проточного тракта.
    
    Стенки водовода должны быть гладкими и параллельными направлению потока на расстоянии не менее 300 мм вверх и 100 мм вниз по течению от отверстия.
    
    В бетонных водоводах отверстия для отбора давления должны располагаться в центре пластины из нержавеющей стали или бронзы диаметром не менее 300 мм, установленной заподлицо с бетонной стенкой.
    
    5.4. Отверстия для отбора давления присоединяют с помощью трубок к общему коллектору (черт.33). При этом каждый отвод должен иметь вентиль. Диаметр соединительных трубок должен быть от 8 до 20 мм, но не менее двух диаметров отверстия, а диаметр коллектора должен в три и более раза превышать диаметр отверстия. Соединительные трубки должны иметь по возможности одинаковую длину и непрерывный подъем по направлению к измерительному преобразователю и быть оснащены кранами для выпуска воздуха. Целесообразно применять прозрачные пластиковые трубки. Протечки в соединениях недопустимы.
    
    

Схема соединения отверстий для отбора давления с коллектором

а - отверстия для отбора давления, соединенные с коллектором отдельными
трубками: 1 - выпуск воздуха; 2 - жидкостный манометр; 3 - коллектор;
б - отверстия для отбора давления, соединенные кольцевым коллектором с
манометром: 1 - выпуск воздуха; 2 - манометр; 3 - слив; 4 - кольцевой коллектор

Черт.33

    
    
    5.5. При наличии пульсаций необходимо предусмотреть соответствующее демпфирование. Демпфирующее устройство должно быть полностью симметричным с одинаковым сопротивлением при движении жидкости в обоих направлениях. Можно применять капиллярные трубки диаметром 1 мм достаточной длины, поскольку они обеспечивают линейное демпфирование случайных пульсаций давления. Дополнительное демпфирование может быть обеспечено воздушной или уравнительной камерой, присоединенной к линии давления перед манометром. Применение симметричных диафрагм не рекомендуется. Любое дросселирующее устройство следует шунтировать байпасом с задвижкой, которая закрывается на время отсчетов.
    
    Перегибы или сдавливание соединительных трубок, а также присоединение каких-либо несимметричных сужающих устройств не допускаются.
    
    5.6. Для измерения давления используют манометры различных видов и другие преобразователи давлений.
    
    5.6.1. Для измерения малых (менее 0,3 МПа) давлений (перепадов давлений) используют жидкостные манометры (табл.5). Для исключения эффектов капиллярности диаметр трубки жидкостного манометра должен быть не менее 8-12 мм.
    
    5.6.2. Для измерения давлений свыше 0,2 МПа обычно применяют грузопоршневые манометры с простым или дифференциальным поршнем. Эффективный диаметр поршня определяют как среднее арифметическое диаметра поршня и диаметра цилиндра и используют для расчетов давления.
    

, если .

    
    Давление на поршне грузопоршневого манометра, нагруженного массой , рассчитывают по формуле
    

.

    
    Грузопоршневые манометры должны соответствовать следующим требованиям:
    
    эффективный диаметр поршня должен быть определен с относительной погрешностью . Например, эффективный диаметр поршня 10 мм должен быть определен с точностью не менее мм;
    
    трение между поршнем и цилиндром следует устранять медленным вращением поршня с частотой от 0,25 с до 2 с;
    
    систему, как правило, заполняют маслом малой вязкости ( м·с);
    
    для восполнения неизбежных протечек масла через зазор между поршнем и цилиндром должен быть предусмотрен резерв масла достаточного объема, соединенный с цилиндром;
    
    если грузовая площадка вращается вместе с поршнем, то грузы, помещаемые на эту площадку, должны быть отбалансированы во избежание вибраций поршня;
    
    грузопоршневой манометр должен быть установлен на жестком основании, ось поршня должна быть вертикальной;
    
    все действующие массы (массы грузов, поршня, грузовой площадки и пр.) должны быть известны с необходимой точностью;
    
    все грузы должны быть пронумерованы.
    
    Грузопоршневой манометр рекомендуется соединять либо последовательно с устройством для измерения перепада давления (преобразователем перепада давления или жидкостным дифференциальным манометром, см. черт.34), либо параллельно с силоизмерительным устройством (столбом жидкости, пружиной, мессдозой, см. черт.35).
    
    

Грузопоршневой манометр, соединенный последовательно с устройством
для измерения перепада давлений

    
    Формула имеет вид
    

,

    
где ,

при этом ;

;

;

    
- перепад давлений; 1 - действующая масса, т; 2 - прибор для измерения
остаточного перепада давлений; 3 - вода; 4 - масло

Черт.34

Грузопоршневой манометр, соединенный параллельно
с силоизмерительным устройством

    
    Формула имеет вид
    

,

    
где ,

при этом ;

1 - действующая масса в тоннах, 2 - прибор для измерения
силы; 3 -  вода; 4 - масло

Черт.35

    
    
    Поправки на влияние этих устройств должны быть определены градуировкой либо нагружением грузопоршневого манометра при постоянном давлении дополнительно малыми массами так, чтобы индикатор компенсирующего устройства показал нуль.
    
    5.6.3. Пружинный манометр применяют при условии, что он имеет требуемую точность и используется в оптимальном диапазоне измерений (от 60 до 100% полной шкалы).
    
    5.6.4. Применение преобразователей давления имеет следующие преимущества:
    
    простота включения в электронную систему сбора данных;
    
    высокое быстродействие преобразователя;
    
    возможность получения средних значений пульсирующих давлений или перепадов давлений и осуществления записи давления при переходных процессах.
    
    Система в комплексе с преобразователем давления должна быть проградуирована в месте испытания при давлениях, ожидаемых в процессе испытания.
    
    Должна быть предусмотрена возможность проверки измерений, выполняемых преобразователями в процессе испытания.
    
    5.7. Проверка приборов
    
    5.7.1. До и после испытания показания прибора должны быть сравнены со статическим давлением при нулевом расходе (для ГЭС с уравнительным резервуаром для стабилизации статического давления может понадобиться несколько часов).
    
    Проверку проводят сравнением (см. черт.36) абсолютного статического давления, определенного по отметкам и рассчитанного по формуле

         
и измеренного с помощью прибора и рассчитанного по формуле
    

,

    
где - избыточное давление, показываемое манометром и
    

, .

    
Схема проверки манометра

Черт.36

    
    
    Как правило, принимают, что . В случае, когда МПа можно принять .
    
    Разность между двумя результатами давлений должна быть менее 0,1%.
    
    Физические свойства воды (средняя плотность и т.д.) определяют в соответствии с приложением 13, за исключением тех случаев, когда плотность определяют непосредственным измерением.
    
    
    5.7.2. Пружинные манометры и преобразователи давления должны быть проверены по жидкостным или грузопоршневым манометрам (см. черт.37).
    

Градуировка пружинного манометра или преобразователя давления
в процессе испытания

    
1 - кран Г; 2 -  кран Д; 3 - грузопоршневой манометр; 4 - кран В; 5 - сосуд с разделением
сред; 6 - манометр или преобразователь; 7 - кран Б; 8 - кран Е; 9 - кран А

Черт.37

    
    
    Подлежащий градуировке пружинный манометр или преобразователь давления присоединяют параллельно с грузопоршневым манометром (или с любым другим первичным прибором) к напорному трубопроводу через разделительный сосуд так, чтобы до начала и после окончания каждого опыта в ходе испытания все стороны могли удостовериться, что показания прибора или записи измерений согласуются с показаниями первичного устройства. Разделительный сосуд позволяет работать грузопоршневому манометру на масле, а пружинному манометру или преобразователю - на своей жидкости при постоянной температуре.
    
    Переключением кранов можно получить два режима работы - измерение давления манометром или преобразователем и градуировку приборов по грузовому манометру. Для измерения давления краны А и В открывают, а краны Б, Г, Д и Е закрывают. Для градуировки прибора краны А, Б, В, Г должны быть закрыты, кран Д открыт, кран Е и смотровое стекло используют только для проверки нуля проверяемого прибора. Кран Г можно использовать либо для выпуска попавшего в разделительный сосуд воздуха, либо для заполнения этого сосуда и линии давления маслом из переносного бака, а кран В -  либо для сброса давления в разделительном сосуде, либо для приведения границы раздела в сосуде к базовой отметке отсчета уровней.
    
    

6. Измерение уровня свободной поверхности воды

    6.1. Условия измерения
    
    В сечении для определения уровня свободной поверхности воды следует выполнить следующие требования:
    
    течение должно быть установившимся и свободным от возмущений;
    
    площадь, используемая для определения средней скорости воды, должна быть точно определена и легко поддаваться измерению.
    
    6.2. Уровень свободной поверхности воды следует измерять в двух или более точках каждого сечения и в качестве результата измерения следует принимать среднее из всех наблюдений.
    
    6.3. Уровень свободной поверхности воды, как правило, измеряют от отметки прибора . Если свободная поверхность воды недоступна или недостаточно спокойна, то следует предусмотреть измерительные колодцы площадью зеркала около 0,1 м, которые позволяют проводить точные и удобные измерения. Все присоединения должны быть нормальны к стенкам измеряемого сечения и закрыты гладкими перфорированными пластинами (диаметр перфораций 5-10 мм). Такие пластины следует располагать заподлицо со стенками измерительного сечения, чтобы устранить местные возмущения (черт.38). Соединения между сечением и колодцем должны иметь проходное сечение площадью не менее 0,01 м. Общая площадь перфораций должна быть порядка 25% площади проходного сечения.
    
    

Измерительный колодец

    
1 - перфорированная пластина; 2 - сливной кран

Черт.38

    
    Рекомендуется установить не менее двух измерительных колодцев в каждом измерительном сечении на противоположных сторонах канала. Если свободная поверхность недоступна для измерения, то ее уровень может определяться с помощью приборов для измерения давления или простой водомерной трубки (см. черт.39).
    
    

Схема измерения уровня водомерной трубкой

;

Черт.39

    
    
    6.4. Средства измерений
    
    6.4.1. Пластинчатый уровнемер (металлический диск, подвешенный на гибкой стальной ленте) удобен для определения уровня по отношению к отметке прибора в измерительном сечении (черт.40).
    

Пластинчатый уровнемер

Черт.40

    
    
    6.4.2. Прямые и обратные щупы используют, как правило, для определения уровня при спокойной воде (внутри шандорных пазов, измерительных колодцев или успокоительных камер) (черт.41).
    

Уровнемеры с прямым и обратным щупом

Черт.41

     
    
    6.4.3. Поплавковые уровнемеры применяют при меняющемся уровне воды. Диаметр поплавка должен быть не менее 200 мм.
    
    6.4.4. Реечные уровнемеры, установленные заподлицо со стенкой измерительного сечения, применяют при измерениях уровня с погрешностью ±0,01 м.
    
    6.4.5. Погружные преобразователи давления применяют для измерения уровня воды в измерительных колодцах.
    
    6.4.6. В случае грязной воды или воды с высоким содержанием нерастворенного воздуха применяют способ впуска газа (барботаж) (см. черт.42).
    

Схема измерения уровня воды с помощью сжатого воздуха
(метод барботажа)

1 - сжатый воздух; 2 - конец трубки; 3 - контрольный сосуд;
4 - измеритель перепада давлений

Черт.42

    
    
    Перевернутую U-образную трубку присоединяют к контрольному сосуду, в котором поддерживают постоянный уровень воды. Если подлежащий измерению уровень воды расположен выше манометра, то в верхний участок U-образной трубки должен быть подан сжатый воздух (табл.5). Если измеряемый уровень свободной поверхности стоит ниже манометра, уровни в двух ветвях U-образной трубки следует поднять отсасыванием воздуха. Схема соединения манометра должна обеспечивать продувку для удаления воздушных полостей  и для поддержания одинаковой температуры во всех системах.
     
    

Таблица 5

    
Жидкостные манометры

    
    Примечание: Величины , и даны в приложении 13.
    
    
    Уровень свободной поверхности может быть определен по давлению внутри трубки, заполненной сжатым воздухом. Один конец этой трубки должен быть присоединен к небольшому компрессору или аккумулятору через редукционный клапан, а другой (открытый) конец помещен под измеряемый уровень свободной поверхности на известную глубину (отметка второго конца трубки может считаться отметкой прибора (см. черт.42). Поскольку потеря давления в трубе, подающей воздух, искажает результаты измерения, эта потеря должна быть минимально возможной (менее МПа). Поэтому поперечное сечение подводящей трубы должно быть большим, длина как можно меньше, а объем воздуха, проходящего по трубе и выделяющегося в воду в виде пузырей, должен быть насколько возможно малым. Воздушная труба должна вводиться только в спокойную воду, иначе динамические факторы способны вызвать значительные ошибки. Может возникнуть необходимость учета плотности воздуха в трубе, когда и велики (см. черт.42).
    
    

7. Погрешность измерений

    7.1. Абсолютные систематические погрешности измерения давления (с доверительной вероятностью 95%) следующие.
    
    Жидкостные манометры:
    
    Ртуть/вода - от ±100 до ±500 Па;
    
    вода/воздух - от ±10 до ±50 Па;
    
    грузовые манометры - ±(1...3);
    
    пружинные манометры - ± (3...10);
    
    преобразователи давления - ± (2...6).
    
    Примечание. Эти значения относятся к турбинам. Пульсации давления на выходе насоса могут быть значительными. для пружинных манометров и преобразователей давления - пределы измерений прибора.
    
    7.2. Абсолютные систематические погрешности измерения уровня свободной поверхности воды (с доверительной вероятностью 95%) при спокойном течении и скорости не более 1,5 м/с следующие.
    
    Пластинчатые уровнемеры и неподвижные линейки - от ±0,01 до ±0,04 м;
    
    поплавковые уровнемеры - от ±0,005 до ±0,015 м;
    
    игольчатые или обратные щупы - от ±0,002 до ±0,01 м;
    
    барботеры со сжатым воздухом - от ±0,005 до ±0,015 м;
    
    погружные преобразователи давления - ±(2-6)
    
    Примечание. Эти значения не относятся к измерениям напора на водосливах. - предел измерений прибора. В случае большой турбулентности течения и при скорости воды более 1,5 м/с, например, у выхода из отсасывающей трубы, погрешности могут быть значительно больше.
    
    7.3. Относительная систематическая погрешность при определении удельной энергии воды приведена в приложении 16.
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ГИДРОМАШИНЫ

1. Косвенный метод определения мощности

    1.1. Косвенный метод определения мощности гидромашины заключается в нахождении суммы электрической мощности на зажимах генератора и потерь мощности в генераторе, которые определяют, как правило, опытным путем.
    
    Выбор приборов для измерения электрической мощности должен быть увязан с методом измерения других величин, особенно измерения расхода.
    
    Количество наблюдений должно быть достаточным для того, чтобы можно было точно вычислить среднее значение мощности во время опыта. Как показано в приложении 9, погрешность уменьшается с увеличением количества наблюдений.
    
    Для определения электрической мощности наиболее целесообразно применение интегрирующих электрических приборов.
    
    Интегрирование мощности, выполняемое в период, за который измеряют расход, исключает влияние колебаний расхода и мощности, которые могут возникать в этот период. Однако помимо интегрального измерения следует выполнять мгновенные наблюдения, чтобы можно было следить за количеством возможных колебаний.
    
    Для подключения приборов используют постоянно установленные измерительные трансформаторы.
    
    Частоту вращения во время приемочных испытаний измеряют с необходимой точностью, поскольку расход, удельная энергия воды в гидромашине и мощность являются функциями частоты вращения.
    
    Если для измерения расхода применяют метод гидроудара, то мощность регистрируют перед измерением расхода.
    
    Коэффициент мощности по возможности должен быть равен единице (т.е. =1).
    
    Систематическая погрешность измерения электрической мощности при выполнении всех требуемых условий должна находиться в пределах от ±0,5 до ±1,0% (см. приложение 16).
    
    1.2. Измерение электрической мощности
    
    1.2.1. Измерение мощности проводят методами двух или трех ваттметров. В большинстве случаев используют метод двух ваттметров, так как для него требуется меньше оборудования.
    
    При коэффициенте мощности меньше 0,85 и в случае электрической машины с нейтралью применяют метод трех ваттметров. Метод двух ваттметров может применяться при отсутствии тока в нейтрали.
    
    1.2.1.1. Однофазная система
    
    На черт.43 приведена схема однофазной системы. Для определения мощности используют следующие зависимости:
    

,

,

    
где - первичная мощность (мощность, которую необходимо измерить);
    
     -вторичная мощность (по показаниям приборов);
    
     - номинальные коэффициенты трансформации измерительных трансформаторов напряжения и тока соответственно;
    
     - относительная поправка для измерительной системы;
    
     - вторичное напряжение;
    
     - ток во вторичной обмотке;
    
     - разность фаз между векторами во вторичной обмотке
    

.

    
Схема однофазной системы

Черт.43

    
    
    Относительное значение поправки рассчитывают, как указано в приложении 17, по формуле
         

.

    
    1.2.1.2. Измерение мощности методом двух ваттметров при трехфазной системе
    
    1) Состояние равновесия*. На черт.44 приведена схема измерения двумя однофазными приборами или прибором с двойным элементом и двумя трансформаторами напряжения. В состоянии равновесия мощность () на стороне первичной обмотки рассчитывают по формуле
    

,

    
где
    

,

при

при

    
     - напряжение на стороне вторичных обмоток;
    
     - вторичные токи;
    

.

______________________
    * Симметричная и равномерная нагрузки по фазам.
    
    

Измерение мощности методом двух ваттметров
в трехфазной системе с двумя трансформаторами
напряжения

Черт.44

    
    
    Расчет относительного значения поправки для каждой измерительной системы ( и ) выражают формулами:
    

;

.

    
    Относительное значение поправки в комбинированной измерительной системе () выражают формулой
    

.

    
    Принимая ,
    
    получаем .
    
    В условиях равновесия

    
и формула расчета относительного значения поправки в комбинированной измерительной системе () примет вид
    

,

    
где - относительное значение комбинированной поправки в случае измерения двумя ваттметрами;
    
     - относительное значение комбинированной поправки для коэффициентов трансформации напряжения и тока для трансформаторов системы 1;
    
     - относительное значение комбинированной поправки для коэффициентов трансформации напряжения и тока для трансформаторов системы 2;
    
     - комбинированное фазовое смещение трансформаторов системы 1 в радианах;
    
     - комбинированное фазовое смещение трансформаторов системы 2 в радианах.
    
    2) Состояние равновесия. На черт.45 приведена схема измерений двумя однофазными приборами или одним прибором, имеющим двойной элемент, и тремя трансформаторами напряжения. В состоянии равновесия мощность на стороне первичных обмоток () рассчитывают по формуле

   
    
Схема измерения мощности методом двух ваттметров
в трехфазной системе с тремя трансформаторами
напряжения

Черт.45

    
    
    Поправку () рассчитывают по формуле
    

,

где

    3) Неравновесное состояние. Измерение электрической мощности выполняют таким же образом, как и в состоянии равновесия, но при расчете поправок нужно учитывать различные значения токов, напряжений и коэффициентов мощности в двух измерительных системах.
    
    1.2.1.3. Измерение мощности методом трех ваттметров при трехфазной системе
    
    1) Состояние равновесия. На черт.46 приведена схема измерений с тремя однофазными приборами или с прибором, содержащим тройной элемент. В состоянии равновесия мощность на стороне первичных обмоток () рассчитывают по формуле
    

.

    
Схема измерения мощности методом трех ваттметров
при трехфазной системе

    
Черт.46

    
    
    Мощность на стороне вторичных обмоток () рассчитывают по формуле
    

,

    
где - фазовое напряжение на стороне вторичной обмотки;
    
     - вторичный ток.
    
    Относительное значение поправки для комбинированной измерительной системы () рассчитывают по формуле
    

,

    
где - относительное значение комбинированной поправки в случае измерения тремя ваттметрами;
    

    
    Значение рассчитывают из соотношения     

.

    
    2) Неравновесное состояние. Измерения электрической мощности выполняют так же, как и в условиях равновесия, но при вычислении поправок необходимо принимать во внимание различие значений тока, напряжения и коэффициента мощности в трех измерительных системах.
    
    1.2.2. Требования к измерительным приборам
    
    1.2.2.1. Класс точности ваттметров должен быть 0,2; класс точности вольтметров и амперметров должен быть 0,5 или точнее, измерительных трансформаторов должен быть 0,2.
    
    1.2.2.2. Все приборы, включая измерительные трансформаторы, должны быть поверены до начала испытания. Измерительные трансформаторы класса 0,2 имеют высокую стабильность, что позволяет использовать для определения погрешности паспортные метрологические характеристики. Нагрузки на измерительные трансформаторы должны находиться в пределах значений, для которых в паспорте указаны метрологические характеристики.
    
    1.2.2.3. При измерении ваттметрами мощности натурного агрегата обычно возникают трудности отсчетов из-за возмущений, вносимых в мощность электрической сетью и гидромашиной. Возмущения можно разделить на два класса:
    
    очень медленные изменения, при которых показания ваттметров можно брать за истинные показания. Причиной таких изменений может быть, например, изменение удельной энергии воды;
    
    быстрые случайные колебания, когда стрелки ваттметров двигаются в одинаковом или в противоположном направлениях. В этом случае для получения более близких к истинным показаниям считывание с приборов следует проводить одновременно.
    
    С целью уменьшения погрешности измерений целесообразно использовать измерители ватт-часов с кварцевым отметчиком времени.
    
    1.2.2.4 Измерительные трансформаторы используют, как правило, только для подключения измерительных приборов, при этом каждый трансформатор должен иметь отдельные пары экранированных проводников.
    
    1.2.2.5. В измерительных трансформаторах напряжения площадь поперечного сечения проводников должна быть такой, чтобы полное падение напряжения было менее 0,1%.
    
    1.2.2.6. В случаях, когда на станциях отсутствуют стационарные измерительные трансформаторы (как правило, для гидромашин мощностью до 40-50 МВ·А) для проведения испытаний требуется установка специальных измерительных трансформаторов тока.
    
    1.2.2.7. Необходимо исключить влияние наведенных электромагнитных полей на показания измерительных приборов.
    
    1.3. Определение потерь
    
    1.3.1. Испытания по определению потерь могут проводиться на предприятии-изготовителе или на ГЭС. Обычно определяют только составляющие потерь, а полные потери определяют суммированием составляющих.
    
    Условия для определения потерь во время испытаний на предприятии-изготовителе должны быть максимально приближены к условиям на ГЭС.
    
    Крупные машины испытывают только на ГЭС калориметрическим методом или методом выбега. В этом случае на агрегате, оснащенном регулируемой турбиной, могут быть определены составляющие потерь и полные потери под нагрузкой.
    
    1.3.1.1. Различные составляющие потерь в электрической машине должны быть определены раздельно с целью приведения этих потерь к условиям испытания гидромашины.
    
    Потери в стали и полные нагрузочные потери (т.е. сумма нагрузочных и дополнительных потерь) пересчитывают на преобладающие значения напряжения и тока во время испытаний в предположении, что они меняются пропорционально квадратам напряжения и тока соответственно.
    
    Под нагрузкой потери в стали обычно несколько выше, а полные нагрузочные потери несколько меньше, чем соответствующие составляющие потерь без нагрузки. У электрических машин большой мощности потери под нагрузкой могут значительно превышать сумму составляющих потерь без нагрузки, что требует определения значений этих потерь при полной нагрузке.
    
    При измерении составляющих потерь температура в электрической машине гораздо ниже, чем под нагрузкой. Однако поправки на температуру не вводят, так как:
    
    нагрузочные потери возрастают, а дополнительные нагрузочные потери уменьшаются при повышенных температурах;
    
    потери в стали и вентиляционные потери также уменьшаются при повышенных температурах.
    
    Можно считать, что у трехфазных синхронных машин полные потери под нагрузкой не зависят от температуры.
    
    Ошибки, вносимые вышеуказанными допущениями, малы и составляют ±(2...3)% потерь, определенных калориметрическим методом при полной нагрузке. Значения остальных видов потерь принимают по результатам испытаний, кроме потерь на возбуждение, которые определяют непосредственным измерением.
    
    1.3.2. Потери в подпятнике (), обусловленные электрической машиной, определяют калориметрическим методом.
    
    Если измерение невозможно, потери оценивают сравнением с аналогом, либо по существующим электрическим расчетным зависимостям.
    
    В случае подпятника, совмещенного с направляющим подшипником, две составляющие следует рассматривать как независимые Соответствующие потери (измеренные или рассчитанные) должны быть отнесены на электрическую и гидравлическую машины, пропорционально нагрузкам, создаваемым ими.
    
    В случае общего подпятника потери в нем должны быть отнесены к электрической и гидравлической машине (машинам) пропорционально создаваемому ими осевому усилию.
    
    Если - осевое усилие, создаваемое электрической машиной; - осевое усилие, создаваемое турбиной [вес рабочего колеса (колес) и вала плюс гидравлическое осевое усилие, действующее на колесо (колеса)]; - осевое усилие, создаваемое насосом [вес рабочего колеса (колес) и вала плюс гидравлическое осевое усилие, действующее на колесо (колеса)], то потери распределятся следующим образом:
    
    1) в двухмашинном гидроагрегате с турбиной:
    
на электрическую машину
    

,

на турбину

    
;

    
    2) в двухмашинном насосном агрегате:
    
на электрическую машину
    

,

на насос

;

    
    3) в трехмашинном агрегате, работающем в турбинном режиме (насос отсоединен):
    
на электрическую машину
    

,

на турбину

;

    
    4) в трехмашинном агрегате, работающем в насосном режиме:
    
на электрическую машину
    

,

    
на насос
    

    
    В последнем случае суммарная нагрузка () на подпятник состоит из веса () вала и ротора электрической машины, веса () рабочего колеса и вала турбины, суммы весов вала и рабочего колеса насоса () и гидравлического осевого усилия насоса.
    
    Примечание. Если полное осевое усилие ( или ), действующее на гидромашину, разгружают подпятник, то потери, обусловленные гидромашиной, следует принять равными нулю.
    
    1.3.3. Потери () во всех вращающихся элементах, внешних по отношению к гидромашинам и электрическим машинам
    
    1.3.3.1. Потери в передачах (например зубчатая передача) между электрической и гидравлической машинами определяют измерением или расчетным путем. Измерения следует выполнять при условиях, максимально приближенных к условиям приемочных испытаний.
    
    Потери в зубчатой передаче допускается определять измерением тепла, поглощаемого смазочным маслом (или охлаждающей водой) и окружающим воздухом.
    
    1.3.3.2. Вентиляционные потери (, кВт) на открытом маховике приближенно рассчитывают по формуле
    

,

    
где - частота вращения маховика, с;
    
     - наружный диаметр маховика, м;
    
     - ширина обода, м.
    
    1.3.3.3. Потери при вращении рабочего колеса гидромашин в воздухе (, кВт) рассчитывают в зависимости от типа машины по следующим формулам:
    
    1) поворотно-лопастные турбины (лопасти в закрытом положении):
    

,

    
где - частота вращения, с;
    
     - диаметр рабочего колеса, м.
    
    Ширина полосы погрешности этой формулы ±50%.
    
    2) радиально-осевые турбины (черт.47):
    
    

Рабочее колесо радиально-осевой гидромашины

Черт.47

    
    
,

    
где - частота вращения, с;
    
     - высота рабочего колеса, м;
    
     - диаметр рабочего колеса, м.
    
    Формула верна для случаев, когда расход через лабиринт менее расхода в точке наибольшего значения КПД. Ширина полосы погрешности этой формулы ±50%;
    
    3) насосы и насос-турбины (черт.47):
    

,

    
где - частота вращения, с;
    
     - высота рабочего колеса, м;
    
     - диаметр рабочего колеса, м.
    
    Формула верна для случаев, когда расход через лабиринт менее расхода в точке наибольшего значения КПД. Ширина полосы погрешности этой формулы ±50%.
    
    4) ковшовые турбины:
    
    с горизонтальной осью вращения (см. черт.48):
    

,

    
где - частота вращения, с;
    
     - максимальный диаметр рабочего колеса;
    
     - ширина лопасти;
    
     - ширина кожуха в верхней части;
    
     - ширина кожуха в нижней части.
    
    

Кожух горизонтальной ковшовой турбины

Черт.48

    
    
    При нормальном расстоянии между рабочим колесом и уровнем воды в отводе влиянием этого уровня можно пренебречь;
    
    с вертикальной осью вращения (см. черт.49):
    

.

    
    При нормальном расстоянии между рабочим колесом и уровнем воды в отводе влиянием этого уровня можно пренебречь. Ширина полосы погрешности этой формулы ±50%.
    
    

Кожух вертикальной ковшовой турбины

Черт.49

    
    
    1.3.4. Мощность, потребляемая различными насосами охлаждения, регулятором и т.п., которые приводятся в действие электродвигателями, определяют измерением электрической мощности, потребляемой этими двигателями. В более трудных случаях мощность, потребляемая насосами, может быть оценена измерением их расхода и удельной гидравлической энергии с учетом их полного КПД. Мощность, поглощаемая другими вспомогательными механизмами, в большинстве случаев оценивают ориентировочно.
    
    

2. ПРЯМОЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОЩНОСТИ

    2.1. Прямой метод измерения мощности на валу гидромашины заключается в измерении крутящего момента и частоты вращения и применяется, как правило, при испытаниях маломощных установок. Однако его применение может оказаться необходимым для гидромашин, не соединенных непосредственно с электрическими машинами.
    
    Систематическая погрешность при соблюдении требуемых условий должна быть в пределах от ±0,8 до ±1,3%.
    
    2.2. Частоту вращения гидромашины необходимо измерять с точностью, указанной в приложении 6.
    
    2.3. Для определения крутящего момента применяют тормозные устройства механического, гидравлического или электрического типов и торсионные динамометры.
    
    2.3.1. Для определения момента посредством тормозного устройства необходимо точно измерить следующие величины:
    
    длину рычага тормоза;
    
    массу тарного груза на рычаге тормоза;
    
    силу на рычаге тормоза.
    
    Потери мощности из-за наличия тормозного устройства не относятся к гидромашине и должны быть учтены. Если гидромашина имеет вертикальный вал, то тормоз подвешивают так, чтобы в валу не возникали дополнительные изгибающие напряжения. Жидкость, охлаждающая тормоз, не должна создавать паразитного реактивного крутящего момента.
    
    2.3.2. Торсионный динамометр представляет собой участок длины вала, деформацию которого измеряют каким-либо (как правило, тензометрическим) методом. Динамометр должен быть проградуирован до начала и по окончании испытаний в своем рабочем положении.
    
    

3. Определение потерь в подшипниках

    3.1. Потери в подшипниках измеряют калориметрическим методом. При невозможности измерения потери вычисляют согласно пп.3.2 и 3.3 настоящего приложения.
    
    3.2. В процессе измерения потерь подпятник нагружают совместно гидравлическим осевым усилием и весом различных машин (гидравлической и электрической) и их валов.
    
    Обычно масса вращающихся частей и гидравлическое осевое усилие сообщаются поставщиком. Гидравлическое осевое усилие определяют измерением осевого смещения опоры вала. Зависимость этого смещения от осевого усилия может быть определена расчетом и проверена приложением известного по значению усилия к подпятнику с последующим измерением смещения вала относительно фиксированной точки основания машины. Точность такого измерения должна быть в пределах ±20% приложенной известной нагрузки. У машин с вертикальным валом метод градуировки заключается в измерении осевого смещения вала, когда известный вес электрического ротора воспринимается подпятником.
    
    В случае гидравлически уравновешенного подпятника гидравлическое осевое усилие может быть непосредственно измерено по давлению в уравновешивающих камерах. Измерение осевого усилия от давления воды позволяет оценить потери, относимые порознь на электрическую и гидравлическую машины.
    
    В подпятниках, сегменты которых имеют наружный диаметр и внутренний диаметр , радиальную протяженность сегмента (), м, рассчитывают по формуле     

,

    
а длину его средней линии (), м, по окружности рассчитывают по формуле
    

,

    
где - число сегментов.
    
    Коэффициент трения () в этом случае рассчитывают по формуле
    

,

    
где - постоянная, зависящая от формы сегмента, в первом приближении равная 3,5, но она может меняться от 2 до 4;
    
     - динамическая вязкость масла, Па·с;
    
     - средняя скорость пяты, м·с;
    
     - среднее удельное давление на подпятник, Па.
     
    При этом (), Па, рассчитывают по формуле
    

,

    
a , м·с - по формуле
    

,

    
где - частота вращения, с.
    
    Потери на трение (), кВт, рассчитывают по формуле
    

.

    
    3.3. Для расчета потерь в ненагруженных направляющих подшипниках (), кВт, применяют следующие формулы:
    
    для кольцевого подшипника:
    

,

    
где - динамическая вязкость масла, Па·с;
    
     - частота вращения, с;
    
     - диаметр подшипника, м;
    
     - осевая длина подшипника, м;
    
     - полный диаметральный зазор, м.
    
    для сегментного подшипника:
    

,

    
где - коэффициент, зависящий от формы сегментов (лежащий в пределах от 4 до 7,8);
    
     - число сегментов;
    
     - динамическая вязкость масла, Па·с;
    
     - частота вращения, c;
    
     - диаметр подшипника, м;
    
     - окружная длина сегмента , м;
    
     - осевая длина сегмента, м;
    
     - полный диаметральный зазор, м.
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Рекомендуемое

    
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ

    1. При определении мощности частоту вращения измеряют посредством градуированного тахометра или электронного счетчика. Измерение частоты вращения следует выполнять без какого-либо скольжения относительно вала гидромашины.
    
    2. Измерение частоты вращения синхронной электрической машины, кроме способов, указанных в п.1 настоящего приложения, допускается проводить пультовым частотомером при следующих условиях:
    
    нагрузка системы должна быть неизменной;
    
    разрешающая способность частотомера должна быть 0,1% частоты энергосистемы;
    
    частотомер должен быть поверен.
    
    3. Частота вращения асинхронной электрической машины (, с), кроме способов, указанных в п.1 настоящего приложения, может быть рассчитана по частоте энергосистемы и измеренному скольжению электрической машины по формуле
    

,

    
где - число полюсов электрической машины;
    
     - измеренная частота энергосистемы, Гц;
    
     - число изображений, сосчитанных стробоскопом, синхронным с сетью, за время ;
    
     - время измерений, с.
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Рекомендуемое

АКУСТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА

    
    1. Акустический метод измерения расхода при проведении приемочных испытаний применяют по договоренности между изготовителем и потребителем. Этот метод применяют также и при проведении индексных испытаний.
    
    Акустический метод измерения расхода основан на векторном сложении скорости распространения акустической (обычно ультразвуковой) волны и скорости потока (см. черт.51).
         
    Акустический импульс, посланный вверх по течению, распространяется с меньшей скоростью, чем импульс, посланный вниз по течению.
    
    Измерение времени прохождения импульсов в двух направлениях позволяет определить среднее по длине акустического луча значение составляющей скорости, параллельной оси водовода (расходная скорость).
    
    Акустическая система для измерения расхода включает в себя преобразователи* и электронное оборудование для управления процессом измерений, обработки результатов и индикации и (или) регистрации результатов. Система имеет также контрольную программу для проверки правильного функционирования оборудования и программы обработки.
______________________
    * Преобразователь - узел акустического прибора, предназначенный для преобразования электрической энергии в механическую и наоборот.
    
    
    Для уменьшения систематической погрешности вследствие влияния поперечных составляющих скорости потока используют две группы акустических лучей, расположенные в двух плоскостях А и Б (см. черт.50).
    
    

Расположение преобразователей в водоводе круглого сечения
при акустическом методе измерения расхода

Черт.50

    
    
    Если акустический луч лежит в плоскости, проходящей через ось водовода круглого поперечного сечения с оссимметричным распределением скоростей, то измеренное среднее значение скорости принимают в качестве среднего значения скорости потока в водоводе.
    
    Для учета реального распределения скоростей устанавливают несколько пар преобразователей (см. черт.50).
    
    В водоводах с прямоугольным поперечным сечением расход определяют интегрированием результатов измерения скоростей по ряду параллельных лучей.
    
    2. Применяют два основных метода измерения времени прохождения. Первый заключается в прямом измерении времени прохождения сигналом расстояния между двумя преобразователями в прямом и обратном направлениях.
    
    Во втором методе сигнал от передатчика, поступающий на приемник, инициирует посылку передатчиком нового сигнала в том же направлении. Измеряют разность частот серии таких импульсов, посылаемых по потоку и против.
    
    3. Излучающий и принимающий преобразователь располагают таким образом, чтобы направление излучения сигналов составляло некоторый угол с осью водовода (см. черт.51). Значения углов следует принимать от 45° до 75°.
    

Принципиальная схема измерения скорости воды с применением акустического метода

Черт.51

    Необходимо учитывать задержки прохождения импульса в электронных цепях и кабелях, а также, время прохождения акустического импульса через нежидкие элементы акустического луча.
    
    Время прохождения () акустического импульса через поток связано со скоростью потока при отсутствии поперечных течений уравнением
    

,

    
где - расстояние, проходимое импульсом в водной среде;
    
     - скорость звука в воде;
    
     - расходная скорость;
    
     - плюс 1 - для сигналов, идущих вниз по потоку, и минус 1 -  для сигналов, идущих вверх по потоку.
    
    Расходную скорость () рассчитывают по формуле
    

,

    
где и или и - время или частоты прохождения акустического импульса вниз и вверх по потоку соответственно.
    
    Значения расхода () рассчитывают по формуле
    

,

    
где - коэффициент поправки на метод интегрирования и форму водовода;
    
     - диаметр сечения (высота для прямоугольного сечения);
    
     - число пар преобразователей, расположенных в одной наклонной измерительной плоскости А или Б (черт.50);
    
     - весовые коэффициенты численного интегрирования;
    
      - расстояние от стенки до стенки водовода по направлению акустического луча , при этом
    
     - для круглых сечений;
    
     - для прямоугольных сечений,
    
где - ширина сечения.
    
    Распределение лучей по высоте водовода, весовые и поправочные коэффициенты интегрирования Гаусса-Лежендра и Гаусса-Якоби приведены в табл.6.
    
    

Таблица 6

    
    Обозначение. - расстояние, определяемое по черт.50.
    
    
    5. Разметка мест установки преобразователей и определение фактических размеров, необходимых для расчета расхода, должны быть выполнены с необходимой точностью. Погрешности определения расхода должны быть учтены при анализе ошибок.
    
    Размер определяют как среднее арифметическое пяти измерений (см. черт.52).
    

Схема расположения сечений для измерения диаметра

Черт.52

    
    
    Место установки преобразователей должно отстоять от источника искажения на 10 диаметров вверх по потоку и на 3 диаметра вниз по течению.
    
    Измерение расхода с использованием одного луча не допускается.
    
    Проверка акустического расходомера включает в себя следующее:
    
    контроль за прохождением акустических импульсов с демонстрацией на осциллографе;
    
    контроль программ и введенных постоянных коэффициентов;
    
    сравнение вычисленных значений скоростей звука (определяемых как отношение длины акустического луча ко времени прохождения сигнала) при нулевом расходе со справочными значениями, приведенными к температуре воды во время опыта;
    
    раздельные измерения скорости потока по каждому лучу.
    
    6. Длина пути импульса должна быть достаточно большой, чтобы можно было обеспечить требуемую точность измерения. Скорость потока должна быть не менее 1,5 м/с.
    
    7. Источниками общей инструментальной погрешности обычно являются:
    
    1) неточности измерения геометрических размеров и , , и ;
    
    2) неточности измерения времени и разрешающая способность по времени;
    
    3) неточности измерения времени прохождения нежидкостных участков акустических путей;
    
    4) расчетная погрешность.
    
    Эти погрешности оценивают значением, не выходящим за пределы ±0,5%.
    
    При определении систематической погрешности необходимо учитывать:
    
    1) погрешность, связанную с искажением потока в зоне преобразователей;
    
    2) существование поперечных составляющих потока;
    
    3) искажение профиля;
    
    4) вариации скорости звука в пространстве.
    
    К источникам случайной погрешности относят флуктуации расхода, скорости течения воды и скорости звука во времени.
    
    При установке преобразователей в двух наклонных плоскостях систематическая погрешность, как и в случае турбинного расходомера, должна быть в пределах от ±1 до ±2%.
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 8
Рекомендуемое

    
ИСКЛЮЧЕНИЕ ГРУБЫХ ОШИБОК

    1. В ряду измерений одной и той же величины встречаются результаты, далеко отстоящие от остальных результатов. Для проверки возможных промахов рекомендуется Т-статистика Груббса.
    
    2. Пусть - значение наблюдаемой величины , наиболее удаленное от , среднего арифметического значения всех наблюдений в группе, a - оценка стандартного отклонения всех наблюдений в группе. Тогда, если значение величины без учета знака     

    
превышает критическое значение, данное в табл.7, то следует отбросить, особенно если есть причина подозревать грубую ошибку. После удаления выброса необходимо снова вычислить и для оставшихся наблюдений. Можно последовательно повторять тест для проверки других возможных выбросов, но полезность процедуры проверки уменьшается после каждого удаления. В табл.7 приведены максимальные допустимые значения величины при доверительной вероятности 95%. При этом появление промахов как положительного, так и отрицательного значения величины считают равновероятным.
    
    

Таблица 7

    
Максимально допустимые значения параметра Груббса
(при доверительной вероятности 95%) для наблюдений

    
    
    3. Все важные характеристики, такие как , , , , проверяют на промахи.
    
    При испытании за пределами рабочей зоны должны быть исследованы отклонения (см. приложение 10).
    

ПРИЛОЖЕНИЕ 9
Рекомендуемое

ОЦЕНКА СЛУЧАЙНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ИЗМЕРЕНИЙ

    1. Повторные измерения в одном опыте показывают различные результаты, но их среднее значение представляет собой лучшую оценку истинного значения, чем любое отдельно взятое измерение. Точность среднего значения зависит от числа измерений и от их индивидуальных отклонений от среднего (разброса).
    
    Когда ошибка, связанная с измерением, является чисто случайной, можно статистически вычислить погрешность измерения переменной. Для этого необходимо вычислить стандартное отклонение при доверительной вероятности 95%.
    
    2. Стандартное отклонение любой измеренной величины, как правило, не бывает точно известно, обычно в расчетах используют оценку , основанную на ограниченном числе наблюдений.
    
    Если ошибка измерения величины есть величина случайная, то при выполненных независимых измерениях оценку распределения результатов рассчитывают по формуле
    

,

    
где - среднее арифметическое значение величины при измерениях;
    
     - значение величины при -м измерении;
    
     - общее количество измерений.
    
    Принято считать , а дисперсия случайной величины - квадрат стандартного отклонения.
    
    Для уменьшения случайной ошибки результата измерений выполняют большое число измерений и используют их среднее арифметическое значение. Стандартное отклонение среднего рассчитывают по формуле
    

.

    
    3. Если истинное значение стандартного отклонения известно (когда стремится к бесконечности, стремится к ), то значение погрешности измерения для принятой доверительной вероятности может быть определено по табл.8.
    
    

Таблица 8

    
Погрешность измерения

    
    
    Например, следует ожидать, что в интервале от +1,96 до -1,96 будет содержаться 95% результатов. При ограниченном числе измерений для определения интервала погрешности для данной доверительной вероятности следует пользоваться "-распределением" Стьюдента.
    
    Погрешность при уровне доверительной вероятности 95% может быть найдена следующим образом:
    
    если - число измерений, то число степеней свободы принимают равным ();
    
    из табл.9 берут величину для соответствующего числа степеней свободы;
    
    

Таблица 9

    
Коэффициент Стьюдента при доверительной вероятности 95%

    
    Примечание. Для значений , не указанных в табл.9. значение может быть рассчитано по формуле     

    
    вычисляют оценку распределения измерений параметра , как указано в п.2 настоящего приложения.
    
    Интервал, внутри которого любое значение должно находиться с доверительной вероятностью 95%, будет .
    
    Диапазон значений, внутри которого с доверительной вероятностью 95% должно находиться истинное значение измеряемого параметра, т.е. полосы погрешности, будет следующим:
    

.

    
    4. Если установлен интервал случайной погрешности величины от до , то значение не должно быть больше или оценка стандартного отклонения при доверительной вероятности 95% не должна быть больше .
    
    Пример вычисления оценки стандартного отклонения и погрешности для восьми измерений приведен в табл.10.
    
    

Таблица 10

    
    
.

    
    Оценка стандартного отклонения измерений:
    

    
    Случайная погрешность определения среднего значения с доверительной вероятностью 95%:
    

    
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Рекомендуемое

    
ОЦЕНКА СЛУЧАЙНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ И АНАЛИЗ
РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ

    1. Если каждое измерение проводят 1 раз, то результаты измерений, как правило, отклоняются от гладкой кривой, проведенной через них. Обычно такая сглаженная кривая является наилучшей оценкой. Точность сглаживания зависит от числа точек и от их индивидуальных отклонений от кривой.
    
    При ограниченном числе опытов, особенно когда ни один из них не повторяется, сложная кривая, проходящая через каждую из опытных точек, на самом деле может быть худшей оценкой истинной средней кривой, чем более простое математическое выражение, относительно которого опытные точки рассеяны.
    
    Группы точек часто образуют кривые, имеющие перегибы, разрывы или иные особенности, которые не могут быть легко или корректно описаны математическими методами. На таких участках следует увеличить получаемое число опытных точек. Участки кривой с каждой стороны перегиба или разрыва должны быть обработаны отдельно, а куски полученной гладкой кривой должны быть соединены плавной линией.
    
    Всякую точку, далеко отстоящую от кривой, необходимо проверить по методике приложения 8.
    
    2. Для получения гладкой приближенной кривой рекомендуется применение метода наименьших квадратов, который обеспечивает равенство нулю суммы отклонений отдельных точек от гладкой кривой и минимальную сумму квадратов этих отклонений.
    
    В этом методе предполагается, что независимая переменная свободна от ошибок, а все ошибки отнесены к зависимой переменной .
    
    Допустим, что есть различных значений измеряемой величины , соответствующих значениям другой величины . Каждому значению будет соответствовать одно значение на сглаженной кривой и одна разность между опытным значением и рассчитанным по уравнению кривой. Разность называется отклонением (или остатком).
    
    Наилучшей моделью характеристических кривых насоса или турбины обычно является парабола , сглаживающая опытных значений функции . Коэффициенты , , должны быть выбраны так, чтобы сумма квадратов отклонений была минимальной
    

.

    
    Постоянные коэффициенты определяют из решения системы трех уравнений, получаемых приравниванием нулю трех частных производных от по , и .
    

.

    
    Для облегчения точного вычисления иногда возможна замена опытных значений выражением или , где - любая подходящая постоянная.
    
    3. При наличии сглаженной модели оценку стандартного отклонения опытных значений от этой кривой () рассчитывают по формуле
    

,

    
где - число опытов;
    
     - степень полинома.
    
    Оценка стандартного отклонения зависит от типа кривой, выбранной для сглаживания опытных точек. Например, если прямая линия использована для сглаживания данных, которые лучше могли бы быть представлены параболой, то отклонения от прямой линии дали бы несостоятельную оценку . Степень приближения оценки к действительному стандартному отклонению зависит от выбора наиболее подходящей кривой для сглаживания опытных точек.
    
    При определении полосы случайной погрешности для кривой наилучшего приближения, когда применен метод А (см. п.3.3 настоящего стандарта), интервал значений, внутри которого с 95%-ной доверительной вероятностью ожидается истинное значение величины принимают равным , причем значение берут из табл.9 для .
    
    Пример. Определение параболы наилучшего приближения для группы из 15 опытов (см. табл.11).
    
    

Таблица 11

    
Численный пример построения параболы для
аппроксимации опытных данных