1. Общие положения

    1.1. Настоящие нормы разработаны в соответствии с требованиями норм Государственной противопожарной службы МВД России (НПБ 105-95): "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности", с учетом специфики объектов отрасли.
    
    Нормы распространяются на проектируемые новые, расширяемые, реконструируемые, технически перевооружаемые и действующие производственные и складские помещения и здания (или части зданий, выделенные противопожарными стенами - пожарные отсеки).
    
    1.2. Категории помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности предприятий и объектов железнодорожного транспорта определяются на стадии проектирования зданий и сооружений в соответствии с НПБ 105-95, настоящими нормами и перечнем (приложение  2).
    
    1.3. Категории помещений и зданий следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной и пожарной безопасности указанных помещений и зданий в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений, конструктивных решений, инженерного оборудования. Мероприятия по обеспечению безопасности людей должны назначаться в зависимости от пожароопасных свойств и количеств веществ и материалов в соответствии с ГОСТ 12.1.004-91 и ГОСТ 12.1.044-89. Термины и определения приняты в соответствии со СТ СЭВ 447-77, СТ СЭВ 383-87, ГОСТ 12.1.033-81 и ГОСТ 12.1.044-89.
    
    1.4. По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1-В4, Г, Д в зависимости от количества и свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов, с учетом особенностей технологических процессов размещаемых в них производств.
    
    1.5. Методы расчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений приведены в разделах 3 и 4 НПБ 105-95. Отдельные положения указанных разделов более подробно излагаются в настоящих нормах, с учетом специфики отрасли (см. разделы 3, 4 и приложения 1, 2, 3, 4).
    
    1.6. Категорию здания по взрывопожарной и пожарной опасности следует определять в соответствии с разделом 5 настоящих норм.
    
    

2. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

    
    2.1. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с табл.1.
    
    2.2. Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в табл.1, от высшей (А) к низшей (Д).
    
    

Таблица 1

    
    Примечание. Разделение помещений на категории В1-В4 регламентируется положениями, изложенными в табл.4.
    
    

3. Методика определения категорий помещений объектов
железнодорожного транспорта по взрывопожарной и пожарной опасности,
в которых находятся (обращаются) легковоспламеняющиеся и горючие
жидкости (ЛВЖ и ГЖ)

    
    3.1. Расчет критериев и показателей взрывопожарной опасности для определения категорий помещений А, Б проводится в следующем порядке.
    
    3.1.1. В качестве расчетной температуры принимается максимально возможная температура воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможная температура по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С.
    
    3.1.2. Анализируется взрывопожароопасность технологического процесса производства в рассматриваемом помещении для обоснования расчетного варианта в соответствии с требованиями раздела 3 НПБ 105-95, с учетом п.3.2. настоящих норм.
    
    3.1.3. По справочным данным определяется температура вспышки, , жидкости (смеси горючих жидкостей), обращающихся в производстве. При отсутствии данных о температуре вспышки смеси, принимается температура вспышки наиболее опасного компонента. Если расчетная температура меньше температуры вспышки (<) и отсутствует возможность образования аэрозоля, то расчет на этом прекращается и помещение относят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу 4 настоящих ВНТП.
    
    3.1.4. Проводится расчет средней концентрации паров ЛВЖ в помещении по формулам, приведенным в п.3.5. Если значение средней концентрации будет равно или превысит 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени, то коэффициент участия паров ЛВЖ во взрыве принимается равным 0,3 (Z=0,3). Если средняя концентрация паров ненагретых ЛВЖ в помещении меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени, то проводится расчет коэффициента Z участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве в соответствии с требованиями п.3.5 настоящих ВНТП.
    
    3.1.5. Устанавливаются основные исходные данные для расчета избыточного давления взрыва в помещении:
    
     - масса жидкости, кг;
    
     - плотность при расчетной температуре, кг·м;
    
        - состав горючей смеси жидкостей, % (масс);
    
     - молекулярная масса индивидуального вещества, кг·кмоль;
    
     - молекулярная масса смеси, кг·кмоль;
    
            - химическая формула индивидуального вещества;
    
            - суммарная химическая формула смеси;
    
     - среднее значение нижнего концентрационного предела распространения пламени горючей смеси % (об.);
    
     - теплота сгорания индивидуального вещества или горючей смеси, кДж·кг.
    
    Перечисленные исходные данные могут быть получены из справочных данных (приложения 5 и 6) и справочной литературы, или рассчитаны. Примеры определения перечисленных параметров приведены в рекомендуемом приложении 4.
    
    3.1.6. Подготавливаются данные о характеристике помещения:
    
     - длина помещения, м;
    
     - ширина помещения, м;
    
     - высота помещения, м;
    
     - кратность воздухообмена аварийной вентиляции, ч;
    
     - скорость движения воздуха в помещении, м·с;
    
     - свободный объем помещения, м.
    
    3.1.7. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании данных расчета массы паров ЛВЖ , поступивших в помещение, и избыточного давления взрыва . Если 5 кПа, то помещение относят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу 4 настоящих ВНТП.
    
    3.2. Расчетное количество поступивших в помещение паров ЛВЖ определяется из следующих предпосылок:
    
    3.2.1. Происходит расчетная авария одного из аппаратов (емкостей) или трубопровода, при которой в помещение может поступить максимальное количество наиболее опасных ЛВЖ в отношении последствий взрыва; все содержимое в аппарате (емкости) поступает в помещение. Происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.
    
    Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.
    
    Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:
    
    - времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;
    
    - 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;
    
    - 300 с при ручном отключении.
    
    Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых времена отключения превышают приведенные выше значения.
    
    Под "временем срабатывания" и "временем отключения" следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления жидкости в помещение. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях, в установленном порядке, допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением МПС по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и МВД России.
    
    Происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; происходит испарение из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, со свежеокрашенных и обработанных растворителями поверхностей изделий (вагонов, локомотивов, узлов и деталей различного назначения и т.п.); длительность испарения принимается равной времени ее полного испарения, но не более одного часа.
    
    3.2.2. Количество ЛВЖ или ГЖ, поступившее в помещение из аппарата (емкости) и трубопроводов при аварии, определяется в кг по формуле:
    

    
где: - объем аппарата (емкости), м;

     - степень наполнения аппарата (емкости);
    
    , - длина i-го напорного и отводящего трубопроводов, м;
    
    ,  - диаметр i-го напорного и отводящего трубопроводов, м;
    
     - производительность i-го насоса, м·с;
    
     - время отключения i-го насоса (закрытия задвижек), с.
    
    3.2.3. Расчет массы испарившейся жидкости, m в результате расчетной ситуации, определяется в кг по формуле:
    

    
где:   - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;

       - масса жидкости, поступившей из распыляющих устройств, принимается полностью перешедшей в пар, исходя из продолжительности работы этих устройств, кг;
    
      - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей (аппаратов), кг;
    
      - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав (растворители, свеженанесенные грунты, эмали, лаки при окрасочных работах), кг.
    
    Под свеженанесенным составом следует понимать состав, соответствующий первоначальной консистенции лакокрасочных материалов по технологическому регламенту.
    
    Каждое из слагаемых в формуле (3.2), кроме , определяется по формуле:
    

    
    При поступлении жидкости в распыленном состоянии по формуле:

    
где:   - интенсивность испарения, кг·с·м;

        - площадь испарения, определяемая в соответствии с п.3.2.5, м;
    
        - расчетное время испарения, с;
       
       - расход жидкости из i-го распыляющего устройства, кг·с;

        - время работы i-гo устройства, с.
    
    3.2.4. Интенсивность испарения определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W при температуре воздуха не более 35 °С по формуле:
    

    
где: - коэффициент, принимаемый по табл.2, в зависимости, от скорости воздушного потока, определяемой в п.3.1.6, и температуры воздуха в помещении;

      - молекулярная масса кг·кмоль (для смесей принимается наибольшее значение молекулярной массы соответствующего компонента);
    
      - давление насыщенного пара при расчетной температуре (для смесей принимается по компоненту с наибольшим давлением насыщенного пара), определяемое по формуле:

    
где: , , - константы уравнения Антуана, определяемые по справочным приложениям 5 и 6.

    Примечание: давление насыщенного пара индивидуальных веществ, приведенных в справочном приложении 5 под номерами: 20, 21, 26-28, 30, 34, 35, рассчитывается по формуле (3.6) без учета коэффициента размерности, равного 0,133:
    

    
    
Таблица 2

    
    
    3.2.5. Площадь испарения определяется по исходным данным о геометрических размерах поверхностей ЛВЖ или ГЖ, ограниченных местными преградами, или находящихся в различных емкостях, а также расчетом максимальной площади разлива жидкости на пол, исходя из условия, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м, а остальных жидкостей - на 1 м пола помещения. Площадь испарения свежеокрашенных (покрытых грунтом) поверхностей вагонов, локомотивов и других единиц подвижного состава определяется суммированием площадей отдельных конструкций (продольных стен, крыши, торцевых стен, тележек, подвагонного оборудования и т.п.). За расчетную площадь испарения принимается максимальная суммарная площадь поверхностей при наружной окраске (грунтовании) конструкций подвижного состава безвоздушным распылением, вручную и в электрополе.
    
    3.2.6. Расчетное время испарения при определении массы паров ЛВЖ, поступивших в помещение, для каждого из слагаемых в формуле (3.3) принимается равным времени полного испарения жидкости с рассматриваемой поверхности, но не более 3600 с, по формуле:
    

                                                                            (3.7)

    
    Примечание. Масса ЛВЖ, , в кг, нанесенной на поверхности конструкций подвижного состава, определяется по данным карт типового технологического процесса нанесения лакокрасочных покрытий (растворителей).
    
    
    3.2.7. В процессе испарения часть паров ЛВЖ удаляется из помещения под действием аварийной вентиляции. Массу паров жидкости, которая остается в помещении, определяют по формуле:
    

    
    Работа аварийной вентиляции учитывается, если она обеспечена резервными вентиляторами с автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной расчетной аварии.
    
    3.3. Расчет избыточного давления взрыва в помещении определяют на основании исходных данных, полученных в п.п.3.1 и 3.2 настоящих ВНТП по формулам, проводимым ниже.
    
    3.3.1. Определение избыточного давления взрыва в помещении для индивидуальных веществ и смесей ЛВЖ (ГЖ), состоящих из атомов C, H, О, N, Cl, Br, I, F, производится по формуле:
         

    
    при условии =0,3 допускается пользоваться упрощенной формулой:
    

    
где: - максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси, определенное по справочным данным. При отсутствии данных допускается принимать =900 кПа;

     - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);
    
     - масса паров ЛВЖ (ГЖ), поступивших в помещение в результате расчетной аварии, вычисляемая по формулам (3.2), (3.3). При работе аварийной вентиляции в формулы (3.9), (3.10) и (3.13) подставляется значение из формулы (3.8);
    
     - коэффициент участия горючего во взрыве определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП, если выполняются условия, изложенные в указанном пункте.
    
    Допускается принимать значения по табл.3.
    
     - свободный объем помещения, м определяется в соответствии с п.3.1.6. настоящих ВНТП;
    
     - плотность пара, при расчетной температуре, кг·м, определяется по формуле:
    

,                                                                           

    
где: - объем кмоля газа при нормальных условиях, равный 22,413 м·кмоль;

     - расчетная температура, определяемая согласно п.3.1.1., °С;
    
     - коэффициент температурного расширения пара, равный 0,00367 1/град(°С);
    
     - стехиометрическая концентрация паров ЛВЖ, % (об.), вычисляется по формуле:
    

,                                                                         

    
где:    - стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

    , , , - число атомов углерода, водорода, кислорода и галоидов в молекуле индивидуального горючего вещества (смеси);
    
     - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения, принимается равным 3;
    
     - коэффициент полноты сгорания, принимается равным 1.
    
    Примечания. 1. Плотность паров многокомпонентной смеси определяется по формуле (3.11), в которую подставляется значение молекулярной массы смеси, расчет которой приведен в прил.4 (пример 3).
    
    2. Стехиометрическая концентрация паров многокомпонентной смеси определяется по числу атомов С, Н, О и галоидов в молекуле смеси, согласно ее суммарной химической формуле. Расчет проводится по формуле (3.12).    
   

Таблица 3

    
    
    3.3.2. Определение избыточного давления взрыва для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в п.3.3.1., и смесей ЛВЖ (ГЖ), при отсутствии данных о химической формуле, молекулярной массе и константах уравнения Антуана, проводится по формуле (3.13).

где: - теплота сгорания индивидуального вещества или смеси, кДж·кг (для смесей углеводородов допускается принимать равной 42·10 кДж·кг);

     - плотность воздуха до взрыва, кг·м;
    
     - теплоемкость воздуха, принимается равной 1,01 кДж·кг·К;
    
     - начальная температура воздуха, К;
    
     - коэффициент полноты сгорания, принимается равным 1.
    
    Допускается пользоваться упрощенными формулами, при условии =0,3 и =42·10 кДж·кг (для углеводородов)

    при условии =0,3

    3.4. Заключение о категории помещения дается в зависимости от расчетной величины избыточного давления взрыва и класса обращающихся веществ:
    
    если избыточное давление взрыва превышает 5 кПа и в помещении находятся (обращаются) жидкости с температурой вспышки не более 28 °С, то его относят к категории А, при температуре вспышки более 28 °С - к категории Б;
    
    если избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа, то помещение относят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу 4 ВНТП.
    
    Примеры определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности приведены в рекомендуемом приложении 4.
    
    3.5. Расчетное определение коэффициента участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве проводится в том случае, когда средняя концентрация паров в помещении, имеющем форму прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5, меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени:

    
    3.5.1. Коэффициент участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве рассчитывается по формулам:
    
    при и
    

    при и

    3.5.2. Расстояния по осям X, У, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, рассчитываются по формулам:     

где: - коэффициент, принимаемый равным 1,1958;

    ;
    
     - коэффициент, принимаемый равным 0,04714 при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 при подвижности воздушной среды;
    
     - нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.);    
    
      - длина, ширина и высота помещения, м;
    
     - площадь пола помещения, м;
    
     - допустимые отклонения концентраций, принимаемые при отсутствии подвижности воздушной среды 1,25 и при подвижности воздушной среды 1,27 (при допускаемом уровне значимости () равным 0,05);
    
     - предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный :
    при отсутствии подвижности воздушной среды     

    при подвижности воздушной среды     

где - концентрация насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре (°C) воздуха в помещении, % (об.);
    
    При отрицательных значениях логарифмов в формулах (3.18-3.20) расстояния принимаются равными 0. В этом случае коэффициент участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве в соответствии с формулами (3.16) и (3.17) будет равен 0.
    
    3.5.3. Предварительная оценка коэффициента участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.1.4. проводится по номограмме, приведенной на рис.1 с использованием данных о концентрации насыщенных паров при расчетной температуре и стехиометрической концентрации паров ЛВЖ .
    
    

Рис.1

    Значение Х определяется по формуле:     

где - величина, задаваемая соотношением ;

     - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9.
    
    Если =0, то расчет на этом прекращают и помещение относят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу 4 ВНТП.
    
    Если 0<<0,3, то проводится дополнительный расчет величины по формулам (3.16) или (3.17). Результат этого расчета является окончательным.
    
    Пример определения коэффициента приведен в рекомендуемом приложении 4.
    
    3.6. Максимально допустимую массу паров ЛВЖ, поступивших в помещение, при воспламенении которой давление не превысит 5 кПа, определяют по формулам:
    
    для индивидуальных веществ и смесей ЛВЖ в соответствии с п.3.3.1.     

    для индивидуальных веществ и смесей ЛВЖ в соответствии с п.3.3.2.     

    при допускаемом постоянном значении =42·10 кДж·кг
    

    Максимально допустимую площадь поверхности разлившейся жидкости в указанных случаях определяют по формуле:     

    На основе полученных расчетных данных могут быть разработаны технические решения по ограничению площади разлива ЛВЖ. Если проектом предусматривается аварийная вентиляция, выполненная в соответствии с требованиями п.3.2.7., то масса поступающих в помещение паров и соответствующая ей площадь поверхности разлива могут быть увеличены с учетом проектируемой кратности воздухообмена аварийной вентиляции:     

    Пример расчета максимально допустимой площади разлива ЛВЖ в помещении приведен в рекомендуемом приложении 4.
    
    

4. Методика определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений
объектов железнодорожного транспорта

    
    4.1. Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее - пожарная нагрузка, ПН) на любом из участков площадью не менее 10 м с величиной удельной ПН, приведенной в табл.4.          

    

Таблица 4

    
    Примечания:
    
    1. В помещениях категорий В1-В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в табл.4. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В таблице 5 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний () в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков (кВт·м) для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Величины , приведенные в таблице 5, рекомендуются при условии, если >11 м; если <11 м, то предельное расстояние определяется как , где - определяется из таблицы 5, а - минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.
    
    Значение для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в таблице 6.     

    Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение определяется по материалу с минимальным значением .
    
    Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями значения предельных расстояний принимаются 12 м.
    
    Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое расстояние () между соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки рассчитывается по формулам:
    

15 м      при 11,                                                                         (4.3)

26-        при <11                                                                       (4.4)

Таблица 5

Рекомендуемые значения предельных расстояний ()
в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков ()

    
    
    2. Если при определении категорий В2 или ВЗ количество пожарной нагрузки , определенное в п.4.1.4, превышает или равно
    
    ,
    
то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно.

Таблица 6

Критические плотности падающих лучистых потоков

    
    
    4.1.1. Участком размещения удельной ПН, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов (ТГМ), является часть площади пола помещения, на которой расположены одно или несколько мест складирования ТГМ и изделий из них, рабочие места, столы, ремонтные позиции и т.п. при наличии между ними проходов (промежутков) технологического назначения шириной не более 1,5 м. Проходы и проезды шириной более 1,5 м являются границами участка. Площадь участка принимается равной суммарной площади, занятой ПН без учета проходов (промежутков) технологического назначения.
    
    4.1.2. Участком размещения удельной ПН, состоящей из горючих и трудногорючих жидкостей (ЛВЖ и ГЖ), является площадь разлива жидкости на пол в результате аварии агрегата (емкости) или площадь, ограниченная местными противопожарными преградами (поддонами, приямками, бортиками), вмещающими объем находящейся в аварийном агрегате (емкости) жидкости, а также емкость при нормальной эксплуатации с открытой поверхностью находящейся в ней жидкости. Площадь разлива ЛВЖ или ГЖ принимается как площадь круга с радиусом , где площадь разлива, принятая в соответствии с НПБ 105-95, м.
    
    4.1.3. В помещениях, в которых проводится разборка, сборка, ремонт, испытание и техническое обслуживание всех видов подвижного состава участком размещения удельной ПН является площадь одной единицы или секции подвижного состава.
    
    4.2.При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка (МДж) определяется из соотношения:
    

где - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;
    
     - низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж·кг.
    
    Удельная пожарная нагрузка (МДж·м) определяется из соотношения:     

где - площадь размещения пожарной нагрузки, м (но не менее 10 м).

         
    4.3. При попадании в зону разлива горючей жидкости других агрегатов (емкостей), включая аварийный, в формулы (4.1) и (4.2) подставляются значения массы и низшей теплоты сгорания жидкостей, находящихся в этих агрегатах.
    
    4.4. Значения низшей теплоты сгорания ТГМ, ЛВЖ, и ГЖ, обращающихся в помещениях объектов железнодорожного транспорта, а также средние значения этого параметра и порядок расчета удельной ПН для основных видов подвижного состава приведены в приложении 1.
    
    4.5. В помещениях категории В4 предельные расстояния между участками площадью 10 м для ЛВЖ и ГЖ определяются от границы разлива жидкости или местной преграды до ближайшего агрегата или емкости с ЛВЖ или ГЖ, а при наличии в помещении ТГМ - до границы участка размещения ТГМ. В последнем случае предельное расстояние принимается по таблице 5 с учетом поправки на высоту помещения. Если условия, приведенные в табл.4 и примечании 1, не выполняются, то помещение не относится к категории В4. В этом случае помещение относят к категории В3 с последующей проверкой неравенства в соответствии с требованиями примечания 2 к табл.4.
    
    4.6. Если удельная пожарная нагрузка не превышает 2200 МДж·м и находится в пределах категорий В3-В2, а минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия) не ниже предельного для данной площади размещения ее максимальной величины в рассматриваемом помещении, то категория этого помещения будет соответствовать табличной (В3 или В2). Если указанное расстояние ниже предельного, определяемого по формуле: , где - площадь размещения максимальной ПН для данного помещения, м, то категории помещения, определяемые по табл.4, В2 или В3 повысятся на ступень выше и помещение будет относится к категориям В1 или В2 соответственно. График для определения величины в зависимости от площади размещения максимальной ПН для данного помещения представлен на рис.2.
    
    Примеры определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений приведены в приложении 4.
         

Рис.2

         5. Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

    
    
    5.1. Здание относится к категории А, если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5% площади всех помещений или 200 м.
    
    Допускается не относить здание к категории А, если суммарная площадь помещений категории А в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м), и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.
    
    5.2. Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены два условия:
    
    а) здание не относится к категории А;
    
    б) суммарная площадь помещений категорий А и Б превышает 5% суммарной площади всех помещений или 200 м.
    
    Допускается не относить здание к категории Б, если суммарная площадь помещений категорий А и Б в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м), и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.
    
    5.3. Здание относится к категориям В1-В3, если одновременно выполнены два условия:
    
    а) здание не относится к категориям А или Б;
    
    б) суммарная площадь помещений категорий А, Б и В1-В3 превышает 5% (10%, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б) суммарной площади всех помещений.
    
    Допускается не относить здание к категориям В1-В3, если суммарная площадь помещений категории А, Б и В1-В3 в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 3500 м), и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения.
    
    5.4. Здание относится к категории Г, если одновременно выполнены два условия:
    
    а) здание не относится к категориям А, Б или В1-В3;
    
    б) суммарная площадь помещений категории А, Б, В1-В3 и Г превышает 5% суммарной площади всех помещений.
    
    Допускается не относить здание к категории Г, если суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1-В3 и Г в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 5000 м), и помещения категорий А, Б и В1-В3 оборудуются установками автоматического пожаротушения.
    
    5.5. Здание относится к категории В4, если оно не относится к категориям А, Б, В1-В3 или Г.
    
    5.6. Здание относится к категории Д, если оно не относится к категориям А, Б, В1-В4, Г.
    
    

Приложение 1

Исходные данные для расчета удельной временной пожарной нагрузки в помещениях

Таблица 1

Низшая теплота сгорания и плотность ТГМ, ЛВЖ и ГЖ,
обращающихся в помещениях объектов железнодорожного транспорта

    
    
Таблица 2

Технические характеристики основных видов подвижного состава
(средние значения)

         
    Примечания:
    
    1. Среднее значение низшей теплоты сгорания рассчитывается по формуле:
    

    
где: , - масса кг и низшая теплота сгорания МДж·кг i-го горючего или трудногорючего материала, входящего в пожарную нагрузку одной единицы (секции) подвижного состава.
    
    2. Пожарная нагрузка (МДж) определяется по формуле:
    

    Удельная ПН (МДж·м) по формуле:

где: - площадь в плане одной единицы (секции) подвижного состава, м.

    3. Значение и пассажирских вагонов принимались по данным Тверского вагоностроительного завода и завода Аммендорф (ФРГ). Для остальных видов подвижного состава по данным института Гипрозаводтранс (по нормам технологического проектирования, нормам расхода материалов и конструктивным данным подвижного состава).
    
    Примечание: Характеристики веществ и материалов, не вошедшие в табл.1, могут быть получены из справочников [15, 16], а также по данным, опубликованным научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданным Государственной службой стандартных справочных данных.
    
    

Приложение 2
Справочное

ПЕРЕЧЕНЬ
помещений заводов и депо по ремонту и техническому обслуживанию
подвижного состава, общих и специальных объектов и предприятий
железнодорожного транспорта по категориям взрывопожарной и пожарной
опасности А, Б, В1-В4*

________________
    * В перечень не включены помещения, которые можно отнести к категориям Г и Д согласно табл.1 настоящих ВНТП.
    
    

    
    Примечания. 1. Перечень разработан в соответствии с требованиями НПБ 105-95 ГУГПС МВД РФ и методики определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов железнодорожного транспорта с учетом специфики отрасли, разработанной Гипротранстэи.
    
    2. В графе 2 для каждого помещения приводится перечень веществ и материалов, входящих в состав пожарной нагрузки (ПН) в обобщенном виде: ЛВЖ - легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °С; ЛВЖ* - легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки свыше 28 °С до 61 °С; ГЖ - горючие и трудногорючие жидкости; ТГМ - твердые горючие и трудногорючие материалы. При наличии в помещении однородной ПН или возможности поступления в объем помещения горючих газов или пылей указывается конкретное наименование горючей жидкости, твердого горючего материала, горючего газа или пыли.
    
    3. При обращении в помещении ЛВЖ категории помещений определяются с учетом климатической зоны размещения объекта. Абсолютная максимальная температура наружного воздуха определяется по СНиП 2.01.01-82.
    
    4. В графе 3 представлены ожидаемые категории помещений, которые должны уточняться расчетом, а также категории помещений, однозначно назначаемые без расчета. Условия определения категории помещения (расчетом или без расчета) приведены в пп.6-10 настоящего примечания.
    
    5. Цех, отделение и участок являются административными единицами. Отделения и участки входят в состав цеха. Отделение может состоять из нескольких участков, а цех из нескольких отделений или участков. Отделения и участки могут размещаться в отдельных помещениях, выгороженных противопожарными преградами или в общем технологическом потоке цеха в пределах здания или пожарного отсека.
    
    6. Категории взрывопожарной и пожарной опасности в Перечне определены при условии размещения отделения или участка, указанного в графе 1, в изолированном противопожарными преградами помещении. При размещении в общем технологическом потоке одного изолированного помещения двух или более отделений (участков), указанных в графе 1, с различными по взрывопожарной и пожарной опасности технологическими процессами, категорию помещения следует определять по НПБ 105-95 с учетом специфики отрасли, Методических указаний и рекомендаций, изложенных в разделах 2, 3 и приложении 4 настоящих ВНТП. При расчетном избыточном давлении взрыва в объеме помещения не превышающем 5 кПа, проводят расчет по определению категорий В1-В4 для рассматриваемого помещения.
    
    7. Помещения, в которых обращаются (хранятся) ЛВЖ, отнесены к высшей категории А или Б. В зависимости от конкретных объемно-планировочных характеристик помещения (свободного объема), а также при наличии аварийной вентиляции и местных противопожарных преград, ограничивающих площадь разлива ЛВЖ, на стадии проектирования или при пересмотре категории помещения действующего объекта, могут вноситься изменения в определение его категории в сторону снижения в соответствии с разделом 3 и приложением 4 настоящих ВНТП.
    

    8. Помещения, в которых обращаются (хранятся) горючие газы или может образоваться взвешенная в объеме горючая пыль в результате аварийной ситуации, отнесены соответственно к категориям А и Б и могут быть пересчитаны в сторону снижения при соответствующем обосновании.
    
    9. Помещения, в которых обращаются (хранятся) ГЖ и ТГМ, отнесены однозначно к одной из пожароопасных категорий В1-В4 при условии, что она не зависит от расстояния от поверхности ПН до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия); способ размещения, площадь и величина максимальной удельной пожарной нагрузки являются стабильными для рассматриваемой группы идентичных производственных участков или отделений.
    
    10. Категории пожароопасных помещений, в которых указанные в п.9 условия не выполняются, определяются расчетом в зависимости от величины перечисленных в п.9 параметров, в соответствии с разделом 4 и приложением 4 настоящих ВНТП. Для этих помещений в графе 3 Перечня показаны ожидаемые возможные пределы изменения пожароопасных категорий В1-В4.
    
    11. В зависимости от конкретных объемно-планировочных характеристик помещений, примененных в них технологических процессов и технологического оборудования, способов размещения пожарной нагрузки, выходящих за рамки настоящего Перечня, а также новых технологических процессов, отсутствующих в Перечне, на стадии проектирования могут вноситься изменения в определение категорий помещений на основе расчетов, выполненных в соответствии с требованиями НПБ 105-95 и настоящих ВНТП.
    
    12. Согласно информации Минстроя и ГУГПС МВД Российской Федерации от 25/18 декабря 1995 г. (N СП-601/13 и N 20/2.2/2449) "О применении НПБ 105-95 при проектировании" впредь до внесения соответствующих изменений в строительные нормы и правила при проектировании производственных, складских, сельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующими положениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующих нормах:
    
    - к помещениям категорий В1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать более жесткие требования (на 20%) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площади таких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категории В3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путям эвакуации) принимать менее жесткими (на 20%) по сравнению с действующими требованиями к категории В;
    
    - к помещениям категории В4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории Д;
    

    - в помещениях, относимых в соответствии с утвержденными НПБ к непожароопасной категории Д (где применяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади и параметры путей эвакуации не нормируются;
    
    - в здании категории В при наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадь пожарного отсека необходимо уменьшить на 25%.     
    

Приложение 3
Рекомендуемое

РАСЧЕТ
избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторных помещениях

    
    1. Обоснование расчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода.
    
    1.1. При расчете избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядом полностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшем значении зарядного тока, превышающем в четыре раза максимальный зарядный ток.
    
    1.2. Происходит заряд аккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью, А·ч. Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости от эксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока. Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечному периоду заряда при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (Т=3600 с).
    
    1.3. За расчетную температуру принимается максимальная температура наружного воздуха в населенном пункте (климатической зоне), согласно СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика".
    
    2. Расчет поступающего в помещение водорода при заряде аккумуляторных батарей.
    
    2.1. Масса водорода, выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии между силой зарядного тока и количеством выделяемого газа:

     
где: =9,65·10 А·с·моль - постоянная Фарадея;    

     - атомная единица массы водорода, равная 1 а.е.м=1·10 кг·моль;     

    =1 - валентность водорода;

    
     - сила зарядного тока, А;

    
     - расчетное время заряда, с.
    
    2.2. Объем водорода, поступающего в помещение при заряде нескольких батарей, м
   

     
где - плотность водорода, при расчетной температуре воздуха, кг·м;
    
      - максимальный зарядный ток i-ой батареи, А;
    
      - количество аккумуляторов i-ой батареи.
    
    Плотность водорода определяется по формуле:

    
где - масса одного кмоля водорода, равная 2 кг·кмоль;

      - объем кмоля газа при НУ, равный 22,413 м·кмоль;
    
      - 0,00367, град - коэффициент температурного расширения газа;
    
      - расчетная температура воздуха, °С
    
    Максимальная сила зарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 "Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок".
    
    3. Расчет избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторном помещении, в соответствии с п.3.5. НПБ 105-95.
    
    3.1. Расчетная формула:
   

     
где =900 кПа, =101 кПа, =1,0
   

     
    3.2. При расчете избыточного давления взрыва с учетом работы аварийной вентиляции, в соответствии с п.3.2.7. необходимо расчетный объем водорода, , поступивший в помещение, разделить на коэффициент , определяемый по формуле:  

где - кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, 1/с, (1/ч);

     - 3600 с, продолжительность поступления водорода в объем помещения
    
    Система аварийной вентиляции должна быть обеспечена автоматическим пуском.
    
    

ПРИМЕР
определения категории аккумуляторного помещения
по взрывопожарной и пожарной опасности

    
    
    1. Исходные данные.
    
    1.1. Аккумуляторное помещение проектируемого дома связи объемом = 27,2 м оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13 аккумуляторов.
    
    1.2. Максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в районе строительства 38 °С.
    
    1.3. За расчетный вариант принимается одновременный заряд всех батарей, находящихся в аккумуляторном помещении, с наибольшим значением зарядного тока, превышающим в четыре раза максимально допустимый.
    
    1.4. Плотность водорода при расчетной температуре воздуха:     

    
    1.5. Объем водорода, поступающего в аккумуляторное помещение при заряде двух батарей СК-4 и СК-1:
   

     
    1.6. Свободный объем аккумуляторного помещения:
   

     
    2. Избыточное давление взрыва водорода в аккумуляторном помещении:
   

.

Так как расчетное избыточное давление взрыва более 5 кПа, то в соответствии с табл.1 ВНТП аккумуляторное помещение следует относить к категории А.

    3. Избыточное давление взрыва водорода в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийной вентиляции.
    
    3.1. При кратности воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 8 ч, объем водорода, поступающего в помещение составит:
   

.

    Избыточное давление взрыва при этом будет равно:
   

.

    3.2. При кратности воздухообмена, =8 ч в помещении со свободным объемом =21,76 м достаточно удаление воздуха аварийной вентиляцией:
   

     
с учетом требований СНиП 2.04.05-91.
    
    3.3. Заключение. При оборудовании аккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена =8 ч, отвечающей требованиям п.3.2.7, ВНТП, СНиП 2.04.05-91 и ПУЭ, допускается не относить аккумуляторное помещение к категории А.
    
    Согласно п.2.2. и табл.1 ВНТП при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа, аккумуляторное помещение следует относить к категории В4.

Приложение 4
Рекомендуемое

1. ПРИМЕРЫ
определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
(без учета работы аварийной вентиляции)

    
    
1. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ

________________
    * Расчетная температура воздуха принята максимальная, согласно главе СНиП 2.01.01-82
    
    
    1.1.2. Обоснование расчетного варианта аварии.
    
    При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация емкости, а также напорного и отводящего трубопроводов с последующим разливом наиболее опасного в отношении последствий взрыва ксилола. За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении:
=37 °С>=24 °С.
    
    1.1.3. Характеристика технологического блока.
    

    
    1.1.4. Характеристика вещества.
    

                 
    1.2. Расчет массы ЛВЖ, поступившей в помещение, по формуле (3.1):     

     
    1.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.
    
    1.3.1. Максимальная площадь разлива, согласно п.3.2.5.*:
________________
    * В примерах приводятся ссылки на пункты 3-го и 4-го разделов настоящих ВНТП.     

    
    1.3.2. Давление насыщенных паров по формуле (3.6):     

    
    1.3.3. Интенсивность испарения по формуле (3.5):     

    
    1.3.4. Время полного испарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7):     

    
    За расчетное время испарения принимаем =3600 с.
    
    1.3.5. Масса испарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3):     

    
    1.4. Определение средней концентрации паров ЛВЖ в помещении, согласно п.3.5.
    
    1.4.1. Расчет плотности пара по формуле (3.11):     

    
    1.4.2. Средняя концентрация паров ксилола в помещении     

.

    Значение средней концентрации паров ЛВЖ в объеме помещения превышает 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени ксилола, поэтому значение коэффициента участия паров ЛВЖ во взрыве допускается принимать равным 0,3 (=0,3).
    
    1.5. Расчет избыточного давления взрыва.
    
    1.5.1. Стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания, в соответствии п.3.3.1.
   

     
    1.5.2. Стехиометрическая концентрация паров ЛВЖ по формуле (3.12)
   

     
    1.5.3. Избыточное давление взрыва по формуле (3.9)
   

     
    1.6. Заключение о категории помещения.
    
    1.6.1. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ с =24 °С. Категория помещения краскоприготовительного отделения - А, взрывопожароопасная.     
    

2. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ с увеличенным объемом помещения (2-ой вариант)

    
    Остальные данные остаются те же, что и в примере 1 (см. пп.1.1.2-1.1.4; 1.2; 1.3 настоящего Приложения).
    
    2.2. Определение средней концентрации паров ЛВЖ (ксилола) в помещении (согласно п.3.5. ВНТП).
    
    2.2.1. Плотность пара определена в примере 1 (см. п.1.4.1), =4,164 кг·м.
    
    2.2.2. Средняя концентрация паров ксилола в помещении     

    
    Средняя концентрация паров ксилола в помещении меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени. В этом случае проводится расчет коэффициента участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5.
    
    2.3. Определение коэффициента участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5.3.
    
    2.3.1. Концентрация насыщенных паров ксилола
   

     
    2.3.2. Определение величины С* по формуле :
   

     
   =1,932 - определена в примере 1 (см. п.1.5.2.)
    Значение функции Х по формуле (3.23.) при :
   

     
    Коэффициент по номограмме (рис.1): при =0,74 =0,24<0,3.
    
    В этом случае проводится расчет коэффициента по формулам (3.16) или (3.17).
    
    2.4. Расчет коэффициента участия паров ЛВЖ во взрыве.
    
    2.4.1. Расстояния по осям , , от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, определяются по формулам (3.18), (3.19), (3.20):
    
    2.4.1.1. Предэкспоненциальный множитель в соответствии с п.3.5.2.:
   

     
    2.4.1.2.
   

     
    2.4.2. Расчет коэффициента при и
   

     
    Принимаем окончательно =0,106
    
    2.5. Расчет избыточного давления взрыва по формуле (3.9):
   

     
    2.6. Заключение о категории помещения.
    
    2.6.1. Расчетное избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 и табл.4. ВНТП, помещение краскоприготовительного отделения следует отнести к категории В3, по следующему расчету: площадь разлива принимается равной не менее 10 м с ограничением бортиками и приямком, вмещающим 93,955 кг жидкости; теплота сгорания ксилола равна 40,8 МДж·кг; пожарная нагрузка =93,955·40,8=3833 МДж; удельная ПН составит: ; расчетная ПН равна 0,64·383,3·7=12020 МДж. Пожарная нагрузка, определяемая по формуле (4.1), не превышает расчетную: =3833<12020 МДж. Следовательно, помещение краскоприготовительного отделения относится к категории В3.     
    

3. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ.

    
    3.1.2. Обоснование расчетного варианта аварии.
    
    Для расчета избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается перфорация наибольшего по объему бака для окраски полюсных катушек способом окунания и разгерметизация питающих трубопроводов по прямому и обратному потоку, с последующим разливом наиболее опасного в отношении последствий взрыва лака БТ-99. Одновременно происходит испарение с открытой поверхности второго бака, при выгрузке окрашенных полюсных катушек, размещенных в корзине (до 10 штук) для воздушной сушки в помещении.
    
    За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении =37 °С>=24 °С.
    
    3.1.3. Характеристика технологического блока, участвующего во взрыве