главная сделать стартовой в избранное

почта Моя жизнь помощь

регистрация вход

Законы

Социальная сеть новости законы работа видео фото блоги астрология

Краснодар:

погода

декабря

среда,

Курсы

USD ЦБ 03.12 30.8099 -0.0387
EUR ЦБ 03.12 41.4824 -0.0244

Индексы

DJIA 03.12 12019.4 -0.01
NASD 03.12 2626.93 0.03
RTS 03.12 1545.57 -0.07

отправить на печать

ГОСТ 21425-75

Группа Г02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СОЕДИНЕНИЯ ЗУБЧАТЫЕ (ШЛИЦЕВЫЕ) ПРЯМОБОЧНЫЕ

Методы расчета нагрузочной способности

Straight-sided splines.
Load capacity calculation methods

Дата введения 1976-07-01

    Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 26 декабря 1975 г. N 4044 срок действия установлен с 01.07.1976 г. до 01.07.1981 г.*
________________
    * Ограничение срока действия снято постановлением Госстандарта России от 29.06.81 N 3165 (ИУС N 9, 1981 год). - Примечание .

    ПЕРЕИЗДАНИЕ. Май 1978 г.


    Настоящий стандарт распространяется на прямобочные зубчатые (шлицевые) соединения валов с зубчатыми колесами, муфтами и другими деталями.

    Стандарт не распространяется на зубчатые соединения валов со шкивами и паразитными шестернями и специальные зубчатые соединения, применяемые для компенсации перекоса или несоосности валов.

    Стандарт устанавливает методы расчета соединений по критериям смятия и износа для определения нагрузочной способности.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

    1.1. Нагрузочная способность соединения определяется как меньшее из двух значений, полученных по расчету на смятие и на износ.

    1.2. Расчет должен производиться на смятие и износ в соответствии с основными предельными состояниями зубчатых соединений - смятием и износом. Соединения типа муфт, нагруженные только крутящим моментом, на износ не рассчитываются. Для соединений, подверженных действию единичных за срок службы кратковременных перегрузок, зубья дополнительно проверяются на срез при этих перегрузках.

    1.3. Расчет на смятие производится: для соединений с упрочненными рабочими поверхностями (закалка, цементация) для начального периода до приработки; для соединений, не имеющих упрочнения рабочих поверхностей или с улучшенными поверхностями, для периода после приработки. Последний учитывает снижение концентрации нагрузки после начальной приработки. Расчет на износ проводится для периода после приработки.

    1.4. В случае, когда износ практически не допускается, должен производиться дополнительный расчет, учитывающий работу без износа при неограниченно большом числе циклов нагружения.

    1.5. Для соединений в машинах, изготовляемых в массовом производстве, особо напряженных машинах или машинах, работающих в специфических условиях, при наличии специальных исследований или достаточного опыта эксплуатации, параметры расчета (допускаемые давления или коэффициенты запаса) могут быть выбраны на основе этих данных.

2. РАСЧЕТЫ

    2.1. Расчет соединения на смятие следует производить по формулам:

, (1)

, (2)

или

, (3)

где

. (4)

    2.2. Расчет соединения на износ следует производить по формулам:

(5)

или

, (6)

где

. (7)

    Условие работы соединения без износа при неограниченно большом числе циклов нагружения

, (8)

где МПа ( кгс/мм) - для нетермообработанных зубьев (шлицев);

        МПа ( кгс/мм) - для улучшенных;

        МПа ( кгс/мм) - для закаленных и

        МПа ( кгс/мм) - для цементированных зубьев.

    2.3. Исходные данные для определения величин, входящих в формулы (1)-(8), приведены в табл.1-6 и в указателе буквенных обозначений. Расчет малоответственных зубчатых соединений разрешается производить по средним допустимым напряжениям по табл.2 приложения.

Таблица 1

Расчетные формулы и указания

Наименование параметра	Обозна- чение	Расчетные формулы и указания
1. Рабочая высота зубьев, мм		(см. черт.1) Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения приведены в табл.2
2. Средний диаметр зубчатого соединения, мм		Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения приведены в табл.2
3. Удельный суммарный статический момент площади рабочих поверхностей соединения относительно оси вала, мм/мм		Значения для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в табл.2
4. Предел текучести материала зубьев (шлицев) меньшей твердости		Значения определяются по таблицам механических характеристик материалов в зависимости от термической обработки. Для материалов с поверхностным термическим или химико-термическим упрочнением под следует понимать предел текучести поверхностного слоя
5. Коэффициент запаса прочности при расчете на смятие		Выбираем равным 1,25-1,4; нижние значения для незакаленных рабочих поверхностей неответственных соединений, верхние - для закаленных рабочих поверхностей и более ответственных соединений
6. Допускаемое условное давление при базовом числе циклов и постоянном режиме работы, МПа (кгс/мм)		Рекомендуемые значения приведены в табл.1 приложения
7. Общий коэффициент концентрации нагрузки при расчете на смятие
8. Общий коэффициент концентрации нагрузки при расчете на износ
9. Коэффициент динамичности нагрузки		При систематической знакопеременной нагрузке (реверсирование без ударов) 2 - при частом реверсировании, 2,5 - при расчете на смятие соединений с незакаленными рабочими поверхностями под действием редких эпизодических пиковых нагрузок, в расчет вводится уменьшенный динамический момент*
10. Коэффициент долговечности
11. Коэффициент условий работы

________________
* В связи с тем, что материал упрочняется, а ползучесть не успевает проявляться.

Таблица 2

Геометрические характеристики соединений по ГОСТ 1139-58

Серия	Номинальный размер соединения	Расчетные размеры, мм		, мм/мм
	( и в мм)
Легкая	6х23х26	24,5	0,9	66
	6х26х30	28,5	1,4	118
	6х28х32	30,0	1,4	126
	8х32х36	34,0	1,2	163
	8х36х40	38,0	1,2	182
	8х42х46	44,0	1,2	211
	8х46х50	48,0	1,2	230
	8х52х58	55,0	2,0	440
	8х56х62	59,0	2,0	472
	8х62х68	65,0	2,0	520
	10х72х78	75,0	2,0	750
	10х82х88	85,0	2,0	850
	10х92х98	95,0	2,0	950
	10х102х108	105,0	2,0	1050
	10х112х120	116,0	3,0	1740
Средняя	6х11х14	12,5	0,9	34
	6х13х16	14,5	0,9	39
	6х16х20	18,0	1,4	76
	6х18х22	20,0	1,4	84
	6х21х25	23,0	1,4	97
	6х23х28	25,5	1,9	145
	6х26х32	29,0	2,2	191
	6х28х34	31,0	2,2	205
	8х32х38	35,0	2,2	308
	8х36х42	39,0	2,2	343
	8х42х48	45,0	2,2	396
	8х46х54	50,0	3,0	600
	8х52х60	56,0	3,0	672
	8х56х65	61,0	3,5	854
	8х62х72	67,0	4,0	1072
	10х72х82	77,0	4,0	1540
	10х82х92	87,0	4,0	1740
	10х92х102	97,0	4,0	1940
	10х102х112	107	4,0	2140
	10х112х125	119	5,5	3260
Тяжелая	10х16х20	18,0	1,4	126
	10х18х23	20,5	1,9	195
	10х21х26	23,5	1,9	223
	10х23х29	26,0	2,4	312
	10х26х32	29,0	2,2	319
	10х28х35	31,5	2,7	426
	10х32х40	36,0	3,2	576
	10х36х45	40,5	3,7	749
	10х42х52	47,0	4,2	978
	10х46х56	51,0	4,0	1020
	16х52х60	56,0	3,0	1340
	16х56х65	60,5	3,5	1690
	16х62х72	67,0	4,0	2140
	16х72х82	77,0	4,0	2460
	20х82х92	87,0	4,0	3480
	20х92х102	97,0	4,0	3880
	20х102х115	109	5,5	5970
	20х112х125	119	5,5	6520

Таблица 3

Значения коэффициентов концентрации нагрузок для соединений,
нагруженных только крутящим моментом

Наименование параметра	Обозна- чение	Расчетные формулы и указания
1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями		=1
2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала		=1
3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения)
4. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала		Рекомендуемые значения для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в таблице 3 приложения
5. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления		До приработки при высокой точности изготовления (погрешности шага зубьев и непараллельность их осям вала и ступицы менее 0,02 мм). =1,1-1,2 при более низкой точности изготовления =1,3-1,6. После приработки =1

Таблица 4

Значения коэффициентов концентрации нагрузки для соединений валов
с цилиндрическими зубчатыми колесами

Наименование коэффициентов	Обозна- чение	Расчетные формулы и указания
1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями		Значения и приведены в табл.4 приложения в зависимости от параметра
2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала
3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения)		При расположении зубчатого венца со стороны закручиваемого участка вала (подводе и снятии крутящего момента с одной стороны ступицы, черт.2а) . При расположении зубчатого венца со стороны незакручиваемого участка вала (подводе и снятии крутящего момента с разных сторон ступицы, черт.2б) выбирается равным большему из значений и
4. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала		Рекомендуемые значения для соединений по ГОСТ 1139-58 приведены в табл.3 приложения
5. Коэффициент концентрации в связи со смещением нагрузки, от середины длины ступицы		Рекомендуется определять по графику черт.1 приложения в зависимости от параметров и ; для соединений цилиндрического прямозубого колеса с валом (см. черт.3); для соединения косозубого колеса с валом . Знак "плюс" при действии в одном направлении моментов от радиальной и осевой сил на зубчатом колесе относительно точки оси вала, лежащей на середине длины ступицы, "минус" - в разном
6. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления		См. табл.3

Таблицa 5

Формулы для вычисления коэффициентов нагрузки в общем случае нагружения соединения

Наименование коэффициента	Обозна- чение	Расчетные формулы и указания
1. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями		Значения и приведены в табл.4 приложения в зависимости от параметра (см. черт.3);
2. Коэффициент, учитывающий влияние неравномерности нагружения зубьев на износ и различное скольжение на рабочих поверхностях при вращении вала
3. Коэффициент продольной концентрации нагрузки (по длине соединения)		При подводе и снятии крутящего момента с одной стороны ступицы (черт.2а) , при подводе и снятии крутящего момента с разных сторон ступицы (черт.3б) выбирается равным большему из значений и
4. Коэффициент, учитывающий снижение концентрации нагрузки вследствие приработки		При расчете на смятие соединений до приработки =1; после приработки (при расчете на смятие и износ); для соединений, работающих с постоянным режимом нагружения =0; для соединений с переменным режимом среднее значение =0,3
5. Коэффициент концентрации нагрузки от закручивания вала		; ; Для соединений по ГОСТ 1139-58 значения приведены в табл.3 приложения
6. Коэффициент концентрации нагрузки в связи со смещением нагрузки от средней плоскости ступицы		Рекомендуется определять по графику черт.1 приложения в зависимости от параметров и Знак "плюс" при действии в одном направлении обеих составляющих момента относительно точки оси вала, лежащей на середине длины ступицы, "минус" - в равном (см. черт.3)
7. Коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки в связи с погрешностями изготовления		См. табл.3

Таблица 6

Значения коэффициентов для расчета на износ

Наименование коэффициента	Обозна- чение	Расчетные формулы и указания
1. Коэффициент переменности нагрузки		Теоретические значения для типовых законов нагружения приведены в табл.5. При наличии фактических кривых плотности распределения нагрузки по отдельным видам машин определяется исходя из них по формуле , где - число циклов работы соединения с нагрузкой при вращении в одну сторону
2. Коэффициент числа циклов		Значения для =10 и =3 приведены на графике черт.4
3. Коэффициент, учитывающий условия смазки соединения		При обильной смазке без загрязнения =0,7; при средней смазке =1; при бедной смазке и работе с загрязнением =1,4
4. Коэффициент, учитывающий условия осевого закрепления ступицы на валу и ее перемещение под нагрузкой		При жестком закреплении ступицы на валу =1,0, при закреплении, допускающем небольшие осевые смещения (например, с помощью вилок), =1,25; при осевых перемещениях под нагрузкой (например, в карданных передачах) =3
5. Показатель степени зависимости износа от давления		Рекомендуется =3 впредь до накопления уточненных экспериментальных данных
6. Расчетное число циклов		Равно суммарному числу оборотов вала за общее время работы. Определяется: 1) по общему времени работы машины и средней частоте вращения в одну сторону по формуле ; 2) суммированием чисел циклов на каждой ступени скорости; 3) по общему пробегу машин

    Примечание. Формулы и значения коэффициентов получены из условия обеспечения постоянства работы трения на рабочих поверхностях при различных условиях работы.

Черт.1

Черт.2

Черт.3

Черт.4

УКАЗАТЕЛЬ БУКВЕННЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

Геометрические характеристики зубчатого (шлицевого) соединения

	- внутренний диаметр ступицы, мм;
	- наружный диаметр вала, мм;
	- число зубьев (шлицев);
	- номинальная высота фаски на зубьях вала, мм;
	- номинальная высота фаски на зубьях ступицы, мм;
	- рабочая длина соединения, мм;
	- геометрическая характеристика крутильной жесткости, мм.

Геометрические характеристики насаживаемого на вал зубчатого колеса

	- диаметр начальной окружности (для конического колеса - средний диаметр), мм;
	- смещения середины зубчатого венца относительно середины шлицевого участка ступицы, мм;
	- угол зацепления передачи, градусы;
	- угол наклона зубьев, градусы.

Расчетные нагрузки и другие характеристики режима работы

	- допускаемый расчетный крутящий момент (наибольший из длительно действующих моментов), Н·мм (кгс·мм);
	- допускаемый наибольший крутящий момент, передаваемый соединением при повторяющихся пиковых нагрузках (например, при пусках), Н·мм (кгс·мм);
	- расчетная длительно действующая сила, воспринимаемая соединением, Н (кгс);
	- окружная сила в зубчатом зацеплении, Н (кгс);
	- радиальная сила в зубчатом зацеплении, Н (кгс);
	- осевая сила в зубчатом зацеплении (для косозубых и конических зубчатых колес), Н (кгс);
	- условное базовое число циклов нагружения;
	- расчетный срок службы передачи, ч;
	- расчетная частота вращения, мин;
	- удельная крутильная жесткость соединения

Характеристики материалов

HRC	- твердость по шкале Роквелла поверхности зубьев меньшей твердости;
НВ	- твердость по шкале Бринелля поверхности зубьев меньшей твердости;
G	- модуль упругости материала вала при сдвиге, МПа (кгс/мм).

Давления на зубьях [шлицах]

	- среднее давление на рабочих поверхностях, МПа (кгс/мм);
	- допускаемое среднее давление из расчета на смятие, МПа (кгс/мм);
	- допускаемое наибольшее давление из условия работы без износа, МПа (кгс/мм);
	- допускаемое среднее давление из расчета на износ, МПа (кгс/мм).

ПРИЛОЖЕНИЕ
Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТОВ И ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ,
ВХОДЯЩИХ В ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ

    Значения допускаемых наибольших давлений для расчета на износ при числе циклов 10 для типовых видов термической обработки приведены в табл.1. Для каждой термообработки приведены соответствующие им усредненные значения твердости поверхностей.

    Допускаемые средние давления для расчета на износ соединений при постоянном режиме нагружения (=1), расчетном числе циклов 10, типичном для многих соединений (=1), средней смазки (=1) и жестком закреплении шестерни на шлицевом валу (=1) приведены в табл.2. Для постоянного режима нагружения концентрация нагрузки от закручивания вала полностью устраняется в процессе приработки (=1). Эти значения допускаемых давлений могут быть использованы как ориентировочные для расчета и при нескольких иных условиях работы.

    В связи с тем, что размеры соединений часто определяются прочностью и жесткостью валов и конструктивными соображениями, фактические давления могут быть значительно ниже допускаемых.

    В табл.3-5 и на черт.1 приведены значения промежуточных коэффициентов.

Таблица 1

Рекомендуемые значения допускаемых наибольших давлений

Термическая обработка и средняя твердость поверхности
Без обработки HRC 20 (НВ 218)	Улучшение HRC 28 (НВ 270)	Закалка			Цементация и закалка или азотирование HRC 60
		HRC 40	HRC 45	HRC 52
Наибольшее допускаемое давление * МПа (кгс/мм)
95 (9,5)	110 (11,0)	135 (13,5)	170 (17,0)	185 (18,5)	205 (20,5)
* При работе с частыми реверсами рекомендуется снижать на 20-25%.

     Значения для соединения вала с прямозубым зубчатым колесом при постоянном режиме нагружения, =10 и средних условиях работы (=1); (=1) и (=1)

Таблица 2

Соотношения размеров		Термическая обработка и средняя твердость
		Без обработки HRC 20 (НВ 218)	Улучшение HRC 28 (НВ 270)	Закалка			Цементация и закалка или азо- тирование HRC 60
				HRC 40	HRC 45	HRC 52
		Среднее допускаемое давление , МПа (кгс/мм)
=0,35	=0	73 (7,3)	85 (8,5)	105 (10,5)	130 (13,0)	142 (14,2)	158 (15,8)
	=0,25	52 (5,2)	60 (6,0)	77 (7,7)	97 (9,7)	105 (10,5)	117 (11,7)
	=0,5	38 (3,8)	45 (4,5)	60 (6,0)	75 (7,5)	80 (8,0)	90 (9,0)
=0,5	=0	47 (4,7)	55 (5,5)	67 (6,7)	85 (8,5)	92 (9,2)	100 (10,0)
	=0,25	32 (3,2)	37 (3,7)	47 (4,7)	60 (6,0)	66 (6,6)	72 (7,2)
	=0,5	22 (2,2)	26 (2,6)	34 (3,4)	42 (4,2)	45 (4,5)	50 (5,0)

Таблица 3

Значение коэффициента для соединений по ГОСТ 1139-58

Наружный диаметр вала		Отношение
		1,0		1,5		2,0		2,5		3,0
Серия		Коэффициент концентрации нагрузки
		1	2	1	2	1	2	1	2	1	2
Легкая	До 26	1,3	1,1	1,7	1,2	2,2	1,4	2,6	1,5	3,2	1,7
	30-50	1,5	1,2	2,0	1,3	2,6	1,5	3,3	1,8	3,9	1,9
	58-120	1,8	1,3	2,6	1,4	3,4	1,7	4,2	2,0	5,1	2,2
Средняя	До 19	1,6	1,2	2,1	1,3	2,8	1,5	3,5	1,7	4,1	1,9
	20-30	1,7	1,2	2,3	1,4	3,0	1,6	3,8	1,9	4,5	2,1
	32-50	1,9	1,3	2,8	1,5	3,7	1,8	4,6	2,1	5,5	2,3
	54-112	2,4	1,4	3,5	1,7	4,8	2,1	5,8	2,4	7,0	2,8
	Св.112	2,8	1,5	4,1	1,9	5,5	2,5	6,8	2,7	8,2	3,1
Тяжелая	До 23	2,0	1,3	3,0	1,6	4,0	1,9	5,0	2,2	6,0	2,5
	23-32	2,4	1,4	3,5	1,8	4,7	2,1	5,7	2,4	7,0	2,8
	35-65	2,7	1,5	4,1	1,9	5,3	2,2	6,8	2,7	8,0	3,1
	72-102	2,9	1,6	4,3	2,0	5,6	2,4	7,0	2,8	8,5	3,3
	Св.102	3,1	1,7	4,7	2,1	6,2	2,5	7,8	3,0	9,3	3,5

    Примечание. Коэффициент приведен для двух случаев:

    1. До приработки (для расчета на смятие).

    2. После приработки для соединений, работающих с переменным режимом. Для соединений, работающих с постоянным режимом, после приработки =1.

Таблица 4

Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки между зубьями

Коэффициенты
	0,30	0,35	0,40	0,45	0,50	0,55	0,60	0,65	0,70	0,75
	1,6	1,7	1,8	1,9	2,0	2,1	2,2	2,4	2,7	3,0
	1,1	1,2	1,4	1,6	1,9	2,2	2,5	3,0	3,7	4,5

Таблица 5

Коэффициент переменности нагрузки

Переменность нагружения			Коэффициент переменности нагрузки
Характеристика режима		Распределение
Постоянный	Работа с постоянной нагрузкой	-	1,0
Тяжелый	Работа большую часть времени с высокими нагрузками	Бета-распределение*	0,77
Среднеравновероятный	Одинаковое время работы со всеми значениями нагрузки	Равновероятное распределение	0,63
Средненормальный	Работа большую часть времени со средними нагрузками	Нормальное распределение	0,57
Легкий	Работа большую часть времени с малыми нагрузками	Гамма-распределение**	0,43

________________
    * Максимум плотности вероятности при нагрузке 0,75 от наибольшей расчетной.

    ** То же, при 0,3 от наибольшей расчетной нагрузки.

Значения коэффициента концентрации давлений от относительного смещения нагрузки

Черт.1

Пример расчета*

________________
    * Номера приведенных ниже формул соответвуют оригиналу. - Примечание .

    Провести проверочный расчет соединения по ГОСТ 1139-58 с номинальными размерами 8х36х42 при следующих расчетных условиях:

    =230 Н·м (23 кгс·м); =1360 (мин); =10000 ч.

    Материал рабочих поверхностей - Ст.40Х, термообработка - улучшение HRC 28; смазка средняя, нагрузка переменная, большую часть времени машина работает со средними нагрузками.

    На валу 1 насажено (черт.2) прямозубое подвижное зубчатое колесо 2 с размерами =75 мм; =54 мм; =17 мм и косозубое зубчатое колесо 3 с размерами =61,3 мм; =45 мм; =10 мм и углом наклона зубьев =12°, закрепленное на валу жестко.

    По табл.2 определяем =343 мм/мм, =39 мм. Среднее давление по формуле (1):

    для соединения 2

МПа (1,24 кгс/мм);

    для соединения 3

МПа (1,49 кгс/мм);

Черт.2

Вычисление коэффициентов концентрации

    Вычисляем соотношения размеров:

    для соединения 2

; ;

    для соединения 3

;

    По п.1 табл.4:

    для соединения 2

;

    для соединения 3

    Значения коэффициентов концентрации (табл.3 и 4 приложения, график черт.1 приложения и п.3 табл.4):

    для соединения 2

=1,4; =1,64; =2,1; =2,2;

    для соединения 3

=1,3; =1,88; =2,6; =3,4; .

    Общие коэффициенты концентрации нагрузки (пп.7 и 8 табл.1):

    для соединения 2

;

,

    для соединения 3

;

.

Расчет на смятие

    Принимаем =55 МПа (5,5 кгс/мм); =1,25; =2.

    По формуле (1)

    для соединения 2

МПа (5,1 кгс/мм);

    для соединения 3

МПа (4,5 кгс/мм).

Расчет на износ

    По п.6 табл.6 и черт.4 и табл.5 приложения

; ; =0,57.

    По п.10 табл.1

    По табл.1 приложения =110 МПа (11,0 кгс/мм).

    По пп.3 и 4 табл.6 и п.11 табл.11

    для соединения 2

=1; =1,25; =1,25;

    для соединения 3

=1; =1,0; =1,0.

    По формуле (3)

    для соединения 2

     МПа (1,72 кгс/мм);

    для соединения 3

     МПа (1,51 кгс/мм).

    Условия работы без износа по формуле (8)

    для соединения 2


     МПа (0,19 кгс/мм);

    для соединения 3

     МПа (0,23 кгс/мм).

    Соединения 2 и 3 удовлетворяют условию прочности на смятие по формуле (1) и условию прочности на износ по формуле (3). Условие работы соединений без износа при неограниченно большом числе циклов не удовлетворяется.